Расчет электродвигателя постоянного тока малой мощности. Электрические машины - файл n1.doc. Электродвигатели малой мощности постоянного тока
Электродвигатели малой мощности для автоматизации и механизации
Поиск прибора по параметрам
-
Назначение
-
Тип
-
Напряжение питания и род тока
-
Номинальная мощность
- 0,001 кВт
- 0,0015 кВт
- 0,0016 кВт
- 0,002 кВт
- 0,0025 кВт
- 0,005 кВт
- 0,006 кВт
- 0,008 кВт
- 0,01 кВт
- 0,012 кВт
- 0,015 кВт
- 0,016 кВт
- 0,018 кВт
- 0,02 кВт
- 0,022 кВт
- 0,025 кВт
- 0,04 кВт
- 0,050 кВт
- 0,055 кВт
- 0,06 кВт
- 0,075 кВт
- 0,09 кВт
- 0,1 кВт
- 0,12 кВт
- 0,15 кВт
- 0,18 кВт
- 0,20 кВт
- 0,25 кВт
- 0,27 кВт
- 0,295 кВт
- 0,35 кВт
- 0,37 кВт
- 0,43 кВт
- 0,50 кВт
- 0,53 кВт
- 0,55 кВт
- 0,63 кВт
- 0,75 кВт
- 0,79 кВт
- 0,80 кВт
- 0,90 кВт
- 0,97 кВт
- 0,98 кВт
- 1,07 кВт
- 1,10 кВт
- 1,40 кВт
- 1,50 кВт
- 1,57 кВт
- 1,60 кВт
- 1,65 кВт
- 1,80 кВт
- 2,05 кВт
- 2,20 кВт
- 2,30 кВт
- 2,50 кВт
- 2,70 кВт
- 2,80 кВт
- 3,00 кВт
- 3,20 кВт
- 3,40 кВт
- 3,50 кВт
- 3,60 кВт
- 3,90 кВт
- 4,00 кВт
- 4,10 кВт
- 4,20 кВт
- 4,60 кВт
- 5,30 кВт
- 5,50 кВт
- 6,0 кВт
- 6,3 кВт
- 6,5 кВт
- 7,0 кВт
- 7,50 кВт
- 9,0 кВт
- 10,0 кВт
- 10,5 кВт
- 11,0 кВт
- 13,0 кВт
- 14,5 кВт
- 15,0 кВт
- 16,25 кВт
- 18,5 кВт
- 20,0 кВт
- 22,0 кВт
- 25,0 кВт
- 30,0 кВт
- 37,0 кВт
- 40,0 кВт
- 45,0 кВт
- 50,0 кВт
- 54,0 кВт
- 55,0 кВт
- 72,0 кВт
- 75,0 кВт
- 90,0 кВт
- 110,0 кВт
- 125,0 кВт
- 132,0 кВт
- 140,0 кВт
- 160,0 кВт
- 170,0 кВт
- 180,0 кВт
- 200,0 кВт
- 250,0 кВт
- 260,0 кВт
- 300,0 кВт
- 305,0 кВт
- 315,0 кВт
- 360,0 кВт
- 400,0 кВт
- 500,0 кВт
- 630,0 кВт
Свернуть
-
Номинальная частота вращения
www.td-electroprivod.ru
Электродвигатель - постоянный ток - малая мощность
Электродвигатель - постоянный ток - малая мощность
Cтраница 2
В крановых электродвигателях переменного тока, так же как и в электродвигателях постоянного тока малой мощности, имеющих всыпную обмотку, защита от возможности повреждения ее изоляции в местах выхода из паза является важной также и потому, что при осадке лобовых частей обмотки она прижимается к острым углам крайних листов сердечника, чем и создается реальная угроза повреждения изоляции. Выполнение пологой фаски или запиливание углов с торцовых сторон паза, имеющего при всыпной обмотке фасонную форму, чрезвычайно затруднено. Поэтому в таких случаях иногда применяется установка с торцовых сторон сердечника двух иди трех изоляционных листов, каждый из которых выполняется толщиной 3 мм. Эти листы имеют пазы таких же размеров, как и пазы сердечника. При наличии таких листов обмотка прижимается не к углам стального сердечника, а к изоляционным листам. Подобную защиту изоляции применяют также и в статорах крановых электродвигателей переменного тока. [16]
В низковольтных электродвигателях постоянного тока малой мощности применяются преимущественно медно-графитные щетки ма рок М-1, М-6 и МГ. [17]
При проектировании серии электродвигателей постоянного тока малой мощности должны быть заданы диапазоны мощностей и скоростей вращения этих двигателей, в которых строится шкала мощностей данной серии. Для иллюстрации в качестве примера рассматривается разработка серии электродвигателей постоянного тока малой мощности в диапазоне от 1 до 250 вт и скоростей вращения 4000 - 12000 об / мин. [18]
Как уже указывалось, электрические машины малой мощности применяются на практике преимущественно в качестве электродвигателей, хотя встречаются специальные установки, в которых имеют применение также и генераторы, преобразователи и электромашинные усилители малой мощности. Так, например, в связи с автоматизацией управления рабочими процессами и исполнительными механизмами в ряде отраслей промышленности и установках Специального назначения широкое применение в них получили различные электродвигатели в диапазоне мощностей от нескольких единиц до сотен ватт. В частности, большое значение в них имеют электродвигатели постоянного тока малой мощности. [19]
Повернув дифференциальный сельсин на угол, равный углу рассогласования, но в обратную сторону, можно компенсировать рассогласование. Таким образом, если на задающих трансформаторах подключены нулевые отпайки, а стол станка смещен в положение, которое требуется принять за начало отсчета, поворачивая дифференцированные сельсины, можно сигнал от сельсинов сделать равным нулевому. Поворот дифференциальных сельсинов осуществляется сервоприводами. Смещение начала отсчета в пределах миллиметра производится в оптическом устройстве станка вручную. Фотодатчики перемещаются электродвигателями постоянного тока малой мощности, питаемыми от небольших магнитных усилителей. [20]
Страницы: 1 2
www.ngpedia.ru
Расчет электродвигателя постоянного тока малой мощности
Расчет электродвигателя малой мощности постоянного токаДоступные файлы (6):?????? ???????????????? ??????????? ???? ????? ????????.doc
Расчет электродвигателя постоянного тока малой мощности1. Основные этапы расчета
1) Исходные данные:
мощность на валу P2 =200 Вт;
напряжение сети U=110 В;
частота вращения n=4000 об / мин;
возбуждение – последовательное;
режим работы – длительный;
исполнение – закрытое;
температура окружающего воздуха – ?0=20 єС.
1.1 Основные размеры электродвигателя
Расчетная или внутренняя электромагнитная мощность машины
Вт
где по кривой рис. 2.2.1 для Вт принято .
Ток якоря электродвигателя при последовательном возбуждении
АЭ.Д.С. якоря электродвигателя
В
Машинная постоянная
где принято и по кривым рис. 2.2.2 для
Тл; А/м
Примем предварительно
Диаметр расточки полюсов и расчетная длина пакета якоря будут
м
м.
Окончательный диаметр якоря
м,
где принято
Окружная скорость якоря
м/сек
Полюсный шаг и расчетная полюсная дуга
м,
м,
где
Действительная полюсная дуга
м
Частота перемагничивания стали якоря
Гц
1.2 Обмотка якоря
Вылет лобовой части обмотки по оси вала
м
Полезный поток полюса при нагрузке машины
Вб
Число проводников обмотки якоря
где
Число пазов якоря
Число коллекторных пластин
Число витков в секции обмотки якоря
Число проводников в пазу якоря
Шаги обмотки якоря по элементарным пазам и коллектору
Линейная нагрузка якоря А/м
что близко к ранее выбранному значению.
- Размеры зубцов, пазов, проводов и электрические параметры якоря
Удельная тепловая загрузка наружной цилиндрической поверхности пакета якоря
Вт/мІ
В случае закрытого исполнения машины без вентилятора
Вт/мІ при єС.
Допустимая плотность тока в обмотке якоря при кп до 5000 об/мин
А/мІ
Момент на валу электродвигателя
Н·м
Предварительно сечение провода обмотки якоря
мІ
Окончательно сечение и диаметр провода выбираем из приложения 1
Окончательная плотность тока в проводнике обмотки якоря
А/мІ
Площадь паза, занимаемая изолированными проводниками
мІ
где принято
Площадь паза, занимаемая пазовой изоляцией
мІ,
где принято м при напряжении 110 В,
м
Площадь паза, занимаемая клином
мІ,
где принято
Общая требуемая площадь паза
мІ
Коэффициент заполнения паза изолированным проводом
,
где
Минимальная толщина зубца якоря
м
где Тл,
зубцовый шаг якоря м
Зубцовые шаги по серединам и основаниям зубцов якоря
м
м
Размеры зубца
м
Средняя длина проводника обмотки якоря при
м
Сопротивление обмотки якоря в нагретом состоянии при расчетной температуре ?0=75 єС.
Ом
Падение напряжения в обмотке якоря при нагрузке
В
1.4 Коллектор, щеткодержатели и щетки
Предварительный диаметр коллектора
м
Коллекторное деление
Окончательное коллекторное деление
м
Окончательный диаметр коллектора
м
Окружная скорость коллектора
м/с
В высоковольтных электродвигателях постоянного тока малой мощности применяется медно-графитовые щетки марок М-1, М-6 и МГ, а также электрографитированные щетки марок ЭГ-8 и ЭГ-14
Согласно таблице 2.5.1 данные этих щеток
А/м2; В; ; Н/мІ
Площадь сечения щетки
мІ
Ширина щетки по дуге окружности коллектора
м
Длина щетки по оси коллектора
м
Высота щетки
м
Окончательные размеры щеток (по табл.2.5.2):
Тип щеток Ф8 – А1
Окончательная плотность тока под щетками
А/мІ
Активная длина коллектора по оси вала
м
Полная длина коллектора по оси вала
м
Ширина коммутационной зоны
м
где
м
Для благоприятной коммутации необходимо соблюдать соотношение
Удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния секции обмотки якоря
где при м
Среднее значение реактивной э.д.с. в короткозамкнутой секции якоря
В
Э.Д.С. реакции якоря
В,
где м
Среднее значение результирующей э.д.с. в короткозамкнутой секции якоря
В,
1.5 Магнитная система электродвигателя
Длина воздушного зазора
м,
что близко к ранее выбранному м.
Высота сердечника якоря
м
где м
Проверка индукции в сердечнике якоря
Тл
Осевая длина полюса м
Высота сердечника полюса
м
Индукцию в сердечнике полюса примем Тл
Поперечное сечение сердечника полюса
мІ
где
Ширина сердечника полюса
м
где при шихтованных полюсах
Поперечное сечение станины
мІ
где примем Тл
Осевая длина у сплошной станины м
Высота станины
м
Длина станины
Длина сердечников полюсов
м
Длина воздушного зазора
м
Длина зубцов якоря
м
Длина сердечника якоря
м
Коэффициент воздушного зазора
М.Д.С. для воздушного зазора
А
Магнитная индукция в зубце якоря
Тл
М.Д.С. для зубцов якоря
А
где из кривой намагничивания (приложение 4) для листовой стали марки Э 31 толщиной м.
Магнитная индукция в сердечнике якоря
Тл
М.Д.С. для сердечника якоря
А
где из кривой намагничивания (приложение 4).
Магнитная индукция в сердечнике полюса
Тл
М.Д.С. для сердечников шихтованных полюсов
A
где из кривой намагничивания (приложение 4).
Магнитная индукция в станине
Тл
М.Д.С. для станины
А
где из кривой намагничивания (приложение 5)
Магнитная индукция в зазоре стыка
Тл
М.Д.С. для воздушного зазора в стыке между станиной и отъемными полюсами
А
где м
Результаты расчета характеристики холостого хода приведены в таблице 2.5.1.
Таблица 1.5.1 Расчет характеристики холостого хода
| Величины | kE | ||||
| 0,5Е | 0,8Е | Е | 1,15Е | 1,3Е | |
| 0,18 | 0,3 | 0,37 | 0,42 | 0,48 | |
| 0,75 | 1,2 | 1,5 | 1,725 | 1,95 | |
| 0,75 | 1,2 | 1,5 | 1,725 | 1,95 | |
| 0,67 | 1,08 | 1,35 | 1,55 | 1,75 | |
| 0,65 | 1,04 | 1,3 | 1,5 | 1,7 | |
| 0,67 | 1,08 | 1,35 | 1,55 | 1,75 | |
| 130 | 530 | 3200 | 11000 | 30800 | |
| 130 | 530 | 3200 | 11000 | 30800 | |
| 100 | 300 | 1900 | 5000 | 12000 | |
| 330 | 610 | 950 | 1300 | 4400 | |
| 105,5 | 176 | 217 | 246 | 281 | |
| 4,2 | 17 | 102,4 | 352 | 985,6 | |
| 3,3 | 13,25 | 80 | 275 | 770 | |
| 3,2 | 9,6 | 60,8 | 160 | 384 | |
| 45,5 | 84,2 | 131 | 179,5 | 607,2 | |
| 40 | 64 | 80 | 91,8 | 103,6 | |
| 201,8 | 364,05 | 671,2 | 1304,3 | 3131,4 | |
| 54,9 | 106,5 | 160 | 299 | 633,3 | |
Построим кривую намагничивания и переходную характеристику ,Откуда
А
Продольная коммутационная м.д.с. якоря
А
Переходное падение напряжения в контакте щеток и их составляющие при номинальных плотностях тока в них в среднем можно принять
для щеток ЭГ-14:
А
Ток одной щетки
АСредняя эквивалентная индуктивность секции якоря
Период коммутации
Электрическое сопротивление щеток
Коэффициенты:
Продольная составляющая м.д.с. якоря
А
Суммарная м.д.с. реакции якоря
А
Полная м.д.с. возбуждения машины при нагрузке на пару полюсов
А
1.6 Расчет обмотки возбуждения
Число витков обмотки возбуждения, приходящихся на один полюс
Предварительно сечение и диаметр провода обмотки возбуждения
мІ
где А/мІ по кривым рис. 2.4.2
Из приложения 1 окончательно
Окончательная плотность тока в проводнике обмотки возбуждения
А/мІ
Сопротивление обмотки возбуждения в нагретом состоянии при
Ом
Число проводников по высоте катушки
высота катушки
мвысота полюсного наконечника
м
Число проводников по ширине катушки
Ширина катушки
м
Средняя длина витка катушки возбуждения
Падение напряжения в обмотке возбуждения
2,67*3,66=9,78 В
Проверка величины э.д.с. якоря при нагрузке
В;
1.7 Мощности потерь и коэффициент полезного действия
Потери в меди обмотки якоря
Вт
Потери в меди последовательной обмотки возбуждения
Вт
Переходные потери в контактах щеток и коллектора
Вт
Масса стали сердечника якоря кг
Масса стали зубцов якоря
кг
Потери на гистерезис и вихревые токи в стали сердечника якоря
Вт
Потери на гистерезис и вихревые токи в стали зубцов якоря
Вт
Удельное потери в стали, Вт/кг
Полные магнитные потери на гистерезис и вихревые токи в стали якоря
Вт
Потери на трение щеток о коллектор
Вт
Потери на трение в подшипниках
Вт
где
Масса якоря кг
где кг/мі
Потери на трение якоря о воздух
Вт
Полные механические потери
Вт
Общие потери в машине при полной нагрузке
Вт
где
К.П.Д. при номинальной нагрузке машины
1.8 Рабочие характеристики электродвигателя
Результаты расчёта рабочих характеристик приведены в таблице 1.8.1.
perviydoc.ru
Расчет электродвигателя постоянного тока малой мощности
Расчет электродвигателя постоянного тока малой мощности. Электрические машиныДоступные файлы (4):n1.doc
Расчет электродвигателя постоянного тока малой мощности1. Основные этапы расчета
1) Исходные данные:
мощность на валу P2 =300 Вт;
напряжение сети U=220 В;
частота вращения n=2000 об / мин;
возбуждение – паралельное;
режим работы – длительный;
исполнение – закрытое;
температура окружающего воздуха – ?0=25 єС.1.1 Основные размеры электродвигателя
Расчетная или внутренняя электромагнитная мощность машины
Вт
где по кривой рис. 2.2.1 для Вт принято .
Ток якоря электродвигателя при последовательном возбуждении
А
где
Э.Д.С. якоря электродвигателя
В
где
Машинная постоянная
где принято и по кривым рис. 2.2.2 для
Тл; А/м
Примем предварительно
Диаметр расточки полюсов и расчетная длина пакета якоря будут
м
м.
Окончательный диаметр якоря
м,
где принято
Окружная скорость якоря
м/сек
Полюсный шаг и расчетная полюсная дуга
м,
м,
где
Действительная полюсная дуга
м
Частота перемагничивания стали якоря
Гц1.2 Обмотка якоря
Вылет лобовой части обмотки по оси вала
м
Полезный поток полюса при нагрузке машины
Вб
Число проводников обмотки якоря
где
Число пазов якоря
Число коллекторных пластин
Число витков в секции обмотки якоря
Число проводников в пазу якоря
Шаги обмотки якоря по элементарным пазам и коллектору
Линейная нагрузка якоря
А/м
что близко к ранее выбранному значению.
- Размеры зубцов, пазов, проводов и электрические параметры якоря
При напряжении машины выше 110 В для обмотки якорей электродвигателей постоянного тока малой мощности подходят провода марок ПЭЛШО, ПЭЛШКО или ПБД.
Удельная тепловая загрузка наружной цилиндрической поверхности пакета якоря
Вт/мІ
В случае закрытого исполнения машины без вентилятора
Вт/мІ при єС.
Допустимая плотность тока в обмотке якоря при кп до 5000 об/мин
А/мІ
Момент на валу электродвигателя
Н·м
Предварительно сечение провода обмотки якоря
мІ
Окончательно сечение и диаметр провода выбираем из приложения 1
Окончательная плотность тока в проводнике обмотки якоря
А/мІ
Площадь паза, занимаемая изолированными проводниками
мІ
где принято
Площадь паза, занимаемая пазовой изоляцией
мІ,
где принято м при напряжении 220 В,
м
Площадь паза, занимаемая клином
мІ,
где принято
Общая требуемая площадь паза
мІ
Коэффициент заполнения паза изолированным проводом
,где
Минимальная толщина зубца якоря
м
где Тл,
зубцовый шаг якоря м
Вычерчиваем паз якоря в масштабе
Зубцовые шаги по серединам и основаниям зубцов якоря
м
м
Размеры зубца
м
Средняя длина проводника обмотки якоря при
м
Сопротивление обмотки якоря в нагретом состоянии при расчетной температуре ?0=75 єС.
Ом
Падение напряжения в обмотке якоря при нагрузке
В
1.4 Коллектор, щеткодержатели и щетки
Предварительный диаметр коллектора
м
Коллекторное деление
Окончательное коллекторное деление
м
Окончательный диаметр коллектора
м
Окружная скорость коллектора
м/с
В высоковольтных электродвигателях постоянного тока малой мощности применяется медно-графитовые щетки марок М-1, М-6 и МГ, а также электрографитированные щетки марок ЭГ-8 и ЭГ-14
Согласно таблице 2.5.1 данные этих щеток
А/м2; В; ; Н/мІ
Площадь сечения щетки
мІ
Ширина щетки по дуге окружности коллектора
м
Длина щетки по оси коллектора
м
Высота щетки
м
Окончательные размеры щеток (по табл.2.5.2):
Тип щеток Ф8 – А1
Окончательная плотность тока под щетками
А/мІ
Активная длина коллектора по оси вала
м
Полная длина коллектора по оси вала
м
Ширина коммутационной зоны
м
где
м
Для благоприятной коммутации необходимо соблюдать соотношение
Удельная магнитная проводимость для потоков рассеяния секции обмотки якоря
где при м
Среднее значение реактивной э.д.с. в короткозамкнутой секции якоря
В
Э.Д.С. реакции якоря
В,
где м
Среднее значение результирующей э.д.с. в короткозамкнутой секции якоря
В,
1.5 Магнитная система электродвигателя
Длина воздушного зазора
м,
что близко к ранее выбранному м.
Высота сердечника якоря
м
где м
Проверка индукции в сердечнике якоря
Тл
Осевая длина полюса м
Высота сердечника полюса
м
Индукцию в сердечнике полюса примем Тл
Поперечное сечение сердечника полюса
мІ
где
Ширина сердечника полюса
м
где при шихтованных полюсах
Поперечное сечение станины
мІ
где примем Тл
Осевая длина у сплошной станины м
Высота станины
м
Длина станины
Длина сердечников полюсов
м
Длина воздушного зазора
м
Длина зубцов якоря
м
Длина сердечника якоря
м
Коэффициент воздушного зазора
М.Д.С. для воздушного зазора
А
Магнитная индукция в зубце якоря
Тл
М.Д.С. для зубцов якоря
А
где из кривой намагничивания (приложение 4) для листовой стали марки Э 31 толщиной м.
Магнитная индукция в сердечнике якоря
Тл
М.Д.С. для сердечника якоря
А
где из кривой намагничивания (приложение 4).
Магнитная индукция в сердечнике полюса
Тл
М.Д.С. для сердечников шихтованных полюсов
A
где из кривой намагничивания (приложение 4).
Магнитная индукция в станине
Тл
М.Д.С. для станины
А
где из кривой намагничивания (приложение 5)
Магнитная индукция в зазоре стыка
Тл
М.Д.С. для воздушного зазора в стыке между станиной и отъемными полюсами
А
где м
Результаты расчета характеристики холостого хода приведены в таблице 2.5.1.
Таблица 1.5.1 Расчет характеристики холостого хода
| Величины | kE | ||||
| 0,5Е | 0,8Е | Е | 1,15Е | 1,3Е | |
| 0,23 | 0,37 | 0,47 | 0,54 | 0,61 | |
| 0,75 | 1,2 | 1,5 | 1,725 | 1,95 | |
| 3,7 | 5,9 | 7,4 | 8,51 | 9,62 | |
| 0,6 | 0,96 | 1,2 | 1,38 | 1,56 | |
| 0,6 | 0,96 | 1,2 | 1,38 | 1,56 | |
| 0,6 | 0,96 | 1,2 | 1,38 | 1,56 | |
| 130 | 530 | 3200 | 11000 | 30800 | |
| 130 | 530 | 3200 | 11000 | 30800 | |
| 86 | 225 | 530 | 2000 | 4900 | |
| 290 | 530 | 800 | 1100 | 1600 | |
| 143,5 | 230,8 | 293,2 | 336,9 | 380,6 | |
| 6,4 | 26 | 157,44 | 541 | 1515,3 | |
| 11,3 | 46,1 | 278,4 | 957 | 2680 | |
| 3,7 | 9,9 | 23,2 | 88 | 215,6 | |
| 24,8 | 45,4 | 68,56 | 94,27 | 137,1 | |
| 35,52 | 56,832 | 71,04 | 81,6 | 92,352 | |
| 225,2 | 415 | 891,7 | 2017 | 5020,9 | |
| 74,9 | 128,4 | 225,3 | 438,9 | 947,9 | |
Построим кривую намагничивания и переходную характеристику ,Откуда
А
Продольная коммутационная м.д.с. якоря
А
Переходное падение напряжения в контакте щеток и их составляющие при номинальных плотностях тока в них в среднем можно принять
для щеток ЭГ-2, ЭГ-8:
А
Ток одной щетки
АСредняя эквивалентная индуктивность секции якоря
Период коммутации
Электрическое сопротивление щеток
Коэффициенты:
Продольная составляющая м.д.с. якоря
А
Суммарная м.д.с. реакции якоря
А
Полная м.д.с. возбуждения машины при нагрузке на пару полюсов
А
1.6 Расчет обмотки возбуждения
Число витков обмотки возбуждения, приходящихся на один полюс
Предварительно сечение и диаметр провода обмотки возбуждения
мІ
где А/мІ по кривым рис. 2.4.2
Из приложения 1 окончательно
Окончательная плотность тока в проводнике обмотки возбуждения
А/мІ
Сопротивление обмотки возбуждения в нагретом состоянии при
Ом
Число проводников по высоте катушки
высота катушки
мвысота полюсного наконечника
м
Число проводников по ширине катушки
Ширина катушки
м
Средняя длина витка катушки возбуждения
Проверка величины э.д.с. якоря при нагрузке
В;
отличие меньше 5% от величины ЭДСВ, выбранный в начале расчёта, поэтому величину МДС обмотки возбуждения можно не корректировать.1.7 Мощности потерь и коэффициент полезного действия
Потери в меди обмотки якоря
Вт
Потери в меди последовательной обмотки возбуждения
Вт
Переходные потери в контактах щеток и коллектора
Вт
Масса стали сердечника якоря
кг
Масса стали зубцов якоря
кг
Потери на гистерезис и вихревые токи в стали сердечника якоря
Вт
Потери на гистерезис и вихревые токи в стали зубцов якоря
Вт
Удельное потери в стали, Вт/кг
Полные магнитные потери на гистерезис и вихревые токи в стали якоря
Вт
Потери на трение щеток о коллектор
Вт
Потери на трение в подшипниках
Вт
где
Масса якоря
кг
где кг/мі
Потери на трение якоря о воздух
Вт
Полные механические потери
Вт
Общие потери в машине при полной нагрузке
Вт
где
К.П.Д. при номинальной нагрузке машины
1.8 Рабочие характеристики электродвигателя
Результаты расчёта рабочих характеристик приведены в таблице 1.8.1.
perviydoc.ru
Видеоматериалы
Опыт пилотных регионов, где соцнормы на электроэнергию уже введены, показывает: граждане платить стали меньше
Подробнее...С начала года из ветхого и аварийного жилья в республике были переселены десятки семей
Подробнее...Более 10-ти миллионов рублей направлено на капитальный ремонт многоквартирных домов в Лескенском районе
Подробнее...Актуальные темы
ОТЧЕТ о деятельности министерства энергетики, ЖКХ и тарифной политики Кабардино-Балкарской Республики в сфере государственного регулирования и контроля цен и тарифов в 2012 году и об основных задачах на 2013 год
Подробнее...Предложения организаций, осуществляющих регулируемую деятельность о размере подлежащих государственному регулированию цен (тарифов) на 2013 год
Подробнее...
КОНТАКТЫ
360051, КБР, г. Нальчик
ул. Горького, 4
тел: 8 (8662) 40-93-82
факс: 8 (8662) 47-31-81
e-mail:
Этот адрес электронной почты защищен от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для просмотра.
