Раздел 3. Защиты от замыканий на землю. Токовые направленные защиты. Направленная токовая защита

Раздел 3. Защиты от замыканий на землю. Токовые направленные защиты

В разделе рассматриваются две темы:

- защиты от замыканий на землю;

- токовые направленные защиты.

Для закрепления теоретического материала по темам этого раздела предусмотрено проведение лабораторной работы «Исследование работы токовых защит на базе реального терминала ТЭМП 2501». Практические занятия в этом разделе не предусмотрены.

После проработки теоретического материала следует ответить на вопросы тренировочного теста №3. Правильные ответы на вопросы тренировочных тестов приведены на с. 217. При появлении затруднений по тестовым заданиям следует обратиться к теоретическому материалу [1] или проконсультироваться у преподавателя.

При эффективной проработке материала данного раздела можно набрать 7 баллов из 100 возможных.

3.1. Токовая защита линий от замыканий на землю в сети с заземленной, изолированной и компенсированной нейтралью

Защита от КЗ на землю воздушных линий напряжением 110-500 кВ с эффективно заземленной нейтралью в соответствии с требованиями ПЭУ должна быть, как правило, ступенчатой токовой направленной или ненаправленной нулевой последовательности.

Для релейно-контактных схем ток нулевой последовательности формировался путем соединения трансформаторов тока в схему Гольмгрина – параллельное соединение вторичных обмоток ТТ. Таким образом, получился фильтр токов нулевой последовательности, ток на выходе которого появлялся только при замыкании одной или двух фаз на землю.

Для цифровых защит применяется стандартная схема соединения вторичных обмоток ТТ в звезду для получения токов прямой, обратной и нулевой последовательностей.

Применение для защит от КЗ на землю фильтра токов нулевой последовательности позволяет повысить чувствительность защит, т. к. ток срабатывания защиты не нужно отстраивать от полного рабочего тока фазы, а можно его отстроить от тока небаланса фильтра при максимальном значении тока трехфазного КЗ

Iсз= Kн Iнб max,

где Iнб max – максимальный ток небаланса на выходе фильтра (ток в реле тока) в точке установки защиты при трехфазном КЗ,

Kн=1,3…1,5 – коэффициент надежности.

Защита от КЗ на землю имеет относительную селективность по времени с аналогичной защитой смежного участка.

Следует иметь в виду, что пути протекания токов нулевой последовательности определяются в сети точками заземления нейтралей трансформаторов.

Чувствительность защиты рассчитывается по отношению к минимальному току КЗ нулевой последовательности в конце защищаемого участка для основной зоны и по отношению к минимальному току КЗ нулевой последовательности в конце смежного участка для зоны резервирования

; ,

где Кчо, Кчр – коэффициенты чувствительности для основной зоны и зоны резервирования.

3I0к min1, 3I0к min2 – минимальные токи нулевой последовательности в конце основной зоны и зоны резервирования.

Защита от простых замыканий на землю в воздушных и кабельных линиях сетей 3-35 кВ с изолированной нейтралью выполняется ступенчатой с действием на сигнал.

В соответствии с ПУЭ защита от замыканий на землю должна быть выполнена в виде:

- селективной защиты, устанавливающей поврежденное направление, с действием на сигнал;

- также селективной защиты, действующей на отключение, если это требуется по условиям безопасности; защита должна быть установлена на питающих элементах во всей электрически связанной сети;

- устройства контроля изоляции.

Защита от однофазных замыканий на землю, действующая на отключение без выдержки времени по требованиям безопасности, должна отключать только элемент, питающий поврежденный участок. В качестве резервной защиты должна быть предусмотрена защита нулевой последовательности с выдержкой времени 0,5 с, действующая на отключение всей электрически связанной сети.

Для релейно-контактных и цифровых защит кабельных линий ток нулевой последовательности получают от вторичной обмотки трансформатора тока нулевой последовательности, надетого на кабель.

На рис. 3.1 показана схема участка кабельной сети с тремя линиями W1, W2, W3 и точкой заземления 3 на кабеле W3. На каждом кабеле установлена защита нулевой последовательности, получающая сигнал от трансформатора тока нулевой последовательности (ТА1, ТА2, ТА3). На схеме показано растекание токов нулевой последовательности. Это емкостные токи 3Iос, определяемые емкостями фаз кабелей относительно земли. На схеме показан простой вариант одинаковых кабелей, одинаковой длины.

Рис. 3.1. Схема растекания токов при простом замыкании на землю в сети с изолированной и компенсированной нейтралью

Пути протекания токов на схеме таковы, что при замыкании на землю на «чужом» кабеле через защиты неповрежденного кабеля течет ток повреждения. По этой причине ток срабатывания защиты должен быть отстроен от максимального тока повреждения другого кабеля. Для нашего случая – от тока

3Iос= 3Uф Сw,

где Uф – фазное напряжение;

ω – угловая частота;

Cw – емкость фазы защищаемой линии.

Ток срабатывания защиты определяется по формуле

где Kн = 1,1…1,2 – коэффициент надежности;

Kб = 4…5 – коэффициент, учитывающий бросок емкостного тока;

Чувствительность защиты

где IТНП повр. линии – ток поврежденной линии.

Для схемы рис. 3.1 IТНП повр. линии = 6Iос.

В сети с компенсированной нейтралью за счет включения дугогасительного реактора L (пунктир на рис. 3.1) появляется индуктивный ток. Для нашего случая полной компенсации это 6IOL, т. е. токи в трансформаторе тока нулевой последовательности поврежденного участка ТАЗ оказываются равными нулю.

Таким образом, при полной компенсации защита не способна выявлять повреждение и следует применять другой принцип действия защиты, например, основанный на использовании высших гармоник.

studfiles.net

7. Токовая направленная защита

7.1. Необходимость токовой направленной защиты

Направленной называется защита, действующая только при определенном направлении мощности КЗ. Необходимость токовой направленной защиты (ТНЗ) возникает в сетях с двусторонним питанием (рис. 7.1.1):

Рис. 7.1.1

При КЗ в точках К1 и К2 через защиту 5 проходит ток IК1, IК2 в различных направлениях (рис. 7.1.2)

Рис. 7.1.2

При КЗ в точке К1 мощность направлена от шин в линию, а при КЗ в точке К2 мощность направлена от линии к шинам. Направление мощности КЗ, проходящей по линии, характеризует, где возникло повреждение: на защищаемой линии или на других присоединениях, отходящих от шин данной подстанции.

Простая токовая защита действует как при КЗ на защищаемой линии, так и при КЗ на других присоединениях, отходящих от шин подстанции, поэтому добиться селективной работы при КЗ в сетях с двусторонним питанием от МТЗ, как правило, невозможно.

При КЗ в точкеК1 t5<t6 одновременно выполнить оба

При КЗ в точке К2 t5>t6 требования невозможно

Принципы выполнения селективной защиты в сетях с двусторонним питанием

1. Защита должна устанавливаться с обеих сторон каждой линии и действовать при направлении мощности от шин в линию.

2. Выдержки времени на защитах, работающих при одном направлении мощности (от G1 или G2), должны согласовываться между собой по ступенчатому принципу, нарастая по направлению к источнику питания:

t2>t4>t6>t8; t1<t3<t5<t7.

В схемы ТНЗ входят реле направления мощности, ниже подробно рассмотрены реле данного типа.

7.2. Индукционные реле направления мощности

7.2.1. Общие сведения

Реле направления мощности используется в схемах защит как орган, определяющий по направлению мощности, где произошло повреждение на защищаемой линии (К1) или на других присоединениях, отходящих от шин подстанции (К2) (рис. 7.2.1).

Рис. 7.2.1

Реле мощности имеет две обмотки (рис. 7.2.2). Взаимодействие токов, проходящих по обмоткам, создает электромагнитный момент, значение и знак которого зависят от напряжения (UP) и тока (IP) подведенного к зажимам реле и угла Р между ними.

Реле мощности должны обладать высокой чувствительностью и низкой мощностью срабатывания, так как при КЗ напряжение UP уменьшается, следовательно, мощность, подводимая к реле, при этом очень мала.

Рис. 7.2.2

Мощность срабатывания SCP – мощность, при которой реле замыкает свои контакты.

7.2.2. Конструкция и принцип действия

Принципиальная схема индукционного реле направления мощности представлена на рис. 7.2.3.

Подвижная система реле выполнена в виде цилиндрического ротора, на него действуют два магнитных потока:

ФН – поляризующий магнитный поток;

ФТ – рабочий поток.

Рис. 7.2.3

На рисунке:

IН=UP/ZН – ток, протекающий по поляризующей обмотке; (7.1)

 – угол внутреннего сдвига реле, определяется индуктивным и активным сопротивлениями поляризующей обмотки;

Р – угол сдвига по фазе между током и напряжением, подведенными к обмоткам реле, зависит от внешних параметров сети;

 – угол между токами, протекающими по обмоткам реле,=–Р . (7.2)

Взаимодействие вихревых токов цилиндрического ротора с магнитными потоками создает электромагнитный момент МЭ:

МЭ=kФНФТsin, (7.3)

ФНIНUP, ФТIP, =–Р,

МЭ=k1UPIPsin(–Р)=k1SP, (7.4)

где SP= UPIPsin(–Р) – мощность, подведенная к реле.

Электромагнитный момент МЭ положителен, когда =–Р – в пределах от 0 до 180. Момент МЭ отрицателен, когда  –от 180 до 360. При –Р=90 – МЭ максимален. Угол , при котором МЭ максимален, обозначается М.Ч. – угол максимальной чувствительности,

М.Ч.=–90. (7.5)

studfiles.net

3.4. Токовые направленные защиты линий. Максимальная токовая направленная защита

Реле направления мощности включенные на ток неповреждённых фаз может действовать неправильно, поэтому в схемах направленных токовых защит применяют пофазный пуск, принцип действия которого заключается в том, что пусковые реле разрешают замыкать цепь на отключение только реле мощности включённым на токи повреждённых фаз.

Защита дополняется устройством, контролирующим исправность цепей напряжения, т.к. при нарушениях в цепях напряжения питающих реле направления мощности защита может подействовать неправильно.

Для отключения однофазных к.з. обычно применяются отдельные защиты, реагирующие на токи и напряжения нулевой последовательности. Поэтому максимальная токовая направленная защита часто используется только в качестве защиты от междуфазных к.з., а при замыканиях на землю защита блокируется с помощью специального токового реле, включаемого в нулевой провод трансформаторов тока соединенных в звезду на ток нулевой последовательности.

Развёрнутая схема максимальной токовой направленной защиты с блокировкой при замыкании на землю

а) цепи тока б) цепи напряжения

в) цепи постоянного тока

Чувствительность токовых пусковых органов максимальной токовой направленной защиты оценивается по току 2-х фазного к.з. в конце защищаемой линии и в конце резервируемых участков.

tБ2 tБ4 tБ6 tБ8

tA7 tA5 tA3 tA1

Ток срабатывания токовых направленных защит выбирается аналогично току срабатывания обычных МТЗ по условиям отстройки от максимальных нагрузочных режимов. При этом

отстройка производится от токов, направленных от шин в линию.

Выбор выдержек времени токовых направленных защит производится по встречноступенчатому принципу. При этом защиты разделяются на две группы с учётом направленности их действия, т.е. производится согласование по времени защит, действующих в одном направлении.

3.4. Токовые направленные защиты линий. Максимальная токовая направленная защита

3.5. Токовые направленные защиты линий. Токовые направленные отсечки

Реле направления мощности в схемах направленных отсечек не позволяет им действовать при мощности к.з. направленной к шинам. Следовательно, отстройка тока срабатывания

направленной отсечки должна вестись только от токов к.з. направленных от шин в линию. В этом заключается принципиальное отличие токовой направленной отсечки от ненаправленной.

Направленные отсечки применяются в сетях с 2-хсторонним питанием. В этом случаеIс.з. у

направленной отсечки меньше, а зона её действия значительно больше, чем у ненаправленной отсечки.

Схема мгновенной направленной отсечки отличается от схемы направленной максимальной токовой защиты только отсутствием реле времени.

Направленные ТО могут выполняться мгновенными или с выдержкой времени. Ток срабатывания её выбирается аналогично простойТО с тем отличием, что направленную токовую отсечку не требуется отстраивать от к.з. за шинами данной подстанции (от к.з. «за спиной»), т.к. в этом случае мощность к.з. направлена к шинам и защита блокируется реле направления мощности. Кроме того,направленные отсечки необходимо отстраивать от токов при качаниях или снабжать специальной блокировкой от качаний.

Сочетание токовых направленных отсечек (мгновенных и с выдержками времени) и

максимальных токовых направленных защит позволяет получить токовые направленные защиты со ступенчатой характеристикой выдержки времени.

3.6. Токовая защита со ступенчатой характеристикой выдержки времени

Сочетанием ТО иМТЗ можно обеспечить надёжную защиту линии на всём её протяжении. Такая защита называетсятоковой защитой со ступенчатой характеристикой выдержки времени.

Токовая защита со ступенчатой выдержкой времени срабатывания может выполняться 2-хили3-хступенчатой. В2-хступенчатой защите в качестве первой ступени используетсяТО, а в качестве второй –МТЗ. В3-хступенчатой защите первая ступень представляет собой мгновеннуюТО, вторая ступень –ТО с выдержкой времени, а третья –МТЗ.

Первая ступень защиты обеспечивает отключение к.з. сопровождающихся большими токами к.з. в начале линии. Вторая ступень предназначена для отключения поврежденной линии при возникновении к.з. вне зоны первой ступени, а третья ступень выполняет функции дальнего резервирования.

tсI.з.2 tcI.з.з 0,1с

3.6. Токовая защита со ступенчатой характеристикой выдержки времени

На рисунке изображена сеть с односторонним питанием, защиты которой осуществляются 3-хступенчатыми токовыми защитами (участкиА-Б иБ- В).

Токи срабатывания первых ступеней защиты (мгновенных ТО) отстраиваются от токов максимального к.з. на шинах противоположных

подстанций:	I	3	I	3
	Iс.з.2	KнIK1	Iс.з.3	KнIK2

Время срабатывания определяется временем действия исполнительного органа защиты – промежуточных реле:

Токи и времена срабатывания вторых ступеней защит (ТО с выдержкой времени) отстраиваются от токов и времени срабатывания первых ступеней защит предыдущего участка сети:

II	I	II	I	II	I	II	I	t 0,6c
Iс.з.2	KнIс.з.1	Iс.з.3	KнIс.з.2	tс.з.2	tс.з.1	t tс.з.3	tс.з.2	t 0,6c

Параметры срабатывания третьих ступеней защит (МТЗ) определяется как у обычной максимальной токовой защиты.

3.6. Токовая защита со ступенчатой характеристикой выдержки времени

Чувствительность вторых ступеней защит определяется минимальным током к.з. в конце защищаемой линии и считается приемлемой, если

Кч 1,3 1,5.

Очевидно, что при к.з. на линии будет действовать первая (при к.з. в начале линии) или вторая (при к.з. в конце линии) ступень защиты, а третья ступень будет выполнять функции резервной защиты при повреждениях на соседних (следующих) участках сети.

1.Токовые защиты со ступенчатой характеристикой выдержки времени, представляющие собой сочетание токовых отсечек и максимальной токовой защиты обеспечивают быстрое отключение к.з. на защищаемой линии.

2.Токовые ступенчатые защиты нашли широкое применение для защиты от междуфазных к.з. в радиальных высоковольтных сетях напряжением до 35 кВ с односторонним питанием.

3.По принципу действия ступенчатые токовые защиты не обеспечивают требование селективности в кольцевых сетях и сетях с несколькими источниками питания.

4. Трансформаторы напряжения Основные сведения. Принцип действия

Трансформатор напряжения (ТН) по принципу действия и конструктивному выполнению аналогичен обычному силовому трансформатору и состоит из: стального сердечника (магнитопровода), собранного из тонких пластин трансформаторной стали, и 2х обмоток – первичной и вторичной, изолированных друг от друга и от сердечника.

Для питания защит ТН могут устанавливаться на шинах электростанций и подстанций и питать защиты всех присоединений или устанавливаться на каждом присоединении

W1 nн

4. Трансформаторы напряжения Погрешности ТН

Напряжение U2хх, меньше первичного напряженияU1 во столько раз, во сколько раз число витков вторичной обмоткиW2 меньше числа витков первичной обмоткиW1:U1 W1

U2xxW2

Отношения чисел витков обмоток называется коэффициентом трансформации и

обозначается nн:

Следовательно, можно записать: U2xx

Для уменьшения погрешности трансформатора напряжения необходимо уменьшать сопротивление обмоток z1 иz2,

ток намагничивания Iнам и ток нагрузки, т. е. вторичный токI2.

4. Трансформаторы напряжения Схемы соединений ТН

Схема соединения ТН в звезду

Схема предназначена для получения напряжения фаз относительно земли и междуфазных (ли нейных) напряжений. Три первичные обмотки трансформатора напряжения ТН1 соединяются в звезду. Начала каждой обмотки (выводыА, В, С) присоединяются к соответствующей фазе линии, а концыX, У, Z объединяются в общую точку (нейтральН1) и заземляются.

4. Трансформаторы напряжения Схемы соединений ТН

Трехфазные трехстержневые ТН не применяются, так как в их магнитопроводе нет пути для замыкания магнитных потоков нулевой последовательности Ф0, создаваемых токомI0 в

первичных обмотках при замыкании на землю в сети. Поток Ф0 замыкается через воздух, это резко

увеличивает IНАМ, вызывая недопустимый нагрев

трансформатора.

Возможна дополнительная обмотка на основных или дополнительных стержнях для получения напряжения нулевой последовательности.

studfiles.net

138. Токовые направленные защиты. Область применения, принцип действия, основные органы и выбор параметров.

Направленная токовая защита (НТЗ) при КЗ должна реагировать на значение тока и направление мощности в поврежденных фазах защищае-мой ЛЭП. Структурная схема направленной МТЗ показана на рис. 9. Она включает в себя три основных элемента (органа):

- два пусковых реле тока КА (измерительные органы тока - ИОТ), кото-рые срабатывают при появлении тока КЗ и выдают сигнал, разрешаю-щий РЗ действовать;

- два реле направления мощности KW (органы направления мощности– ОНМ), которые срабатывают при положительном направлении мощно-сти (от шин в линию) и подают сигнал, разрешающий действовать (сра-батывать) защите;

- логическую схему (которая действует по заданной программе: получивсигнал о срабатывании ИОТ, ОНМ формирует сигнал о срабатыванииРЗ, который с заданной выдержкой времени поступает на электромаг-нит отключения (ЭО) выключателя (YAT) и производит его отключе-ние).

Пусковое реле тока (КА) включают на полный ток фазы ЛЭП, а реле направления мощности (РНМ) – на ток той же фазы и соответствующее междуфазное напряжение. Поведение РНМ определяется знаком мощно-

сти, подведенной к его зажимам

При КЗ на защищаемой ЛЭП Sp положительна (+Sp), и РНМ разрешает НТЗ действовать на отключение. В этом случае реле КА и КW, приходя в действие, подают сигналы на вход логического элемента И (рис. 9). На выходе элемента И появляется сигнал, который приводит в действие реле времени КТ. Через заданное время на выходе КТ появляется сигнал, действующий на исполнительный элемент КL, который подает команду на отключение выключателя.

При КЗ на других присоединениях данной подстанции КА срабаты-

вает, если Iк>Iс.з., но так как КW не работает, элемент И, а следовательно, и НТЗ в целом не действуют.

Рассматриваемая структурная схема может быть реализована с по-мощью как контактных, так и бесконтактных (микроэлектронных) реле направления мощности в виде принципиальной схемы, представленной на рис.10.

В нормальном режиме, если мощность нагрузки направлена от шин в ЛЭП, РНМ может также сработать (ложно). Для исключения ложного срабатывания НТЗ ее пусковой орган КА необходимо отстраивать от тока

нагрузки (Iсз>Iнmax).

При качаниях в энергосистеме НТЗ может также сработать ложно, еcли ток качания окажется больше Iсз. Мощность Sрна зажимах реле КW будет направлена от шин в ЛЭП, а период качаний будет больше вы-держки времени НТЗ. Для исключения дейcтвия НТЗ при качаниях ее время действия должно быть больше 1с.

В кольцевой сети НТЗ может срабатывать каскадно, т.е. последова-тельно срабатывают РЗ и отключаются выключатели, установленные по концам защищаемой ЛЭП.

В начало

dabarov.narod.ru

Токовая направленная защита нулевой последовательности тнзнп

Самая надежная и в месте с тем простая защита линии. Это логическая цепочка из контакта токового реле, реле направления мощности и реле времени (начиная со второй ступени).

Первая ступень действует без выдержки времени, охватывает 40-60% длины линии, остальные ступени имеют выдержки времени.

Вторая ступень охватывает 90-100% длины линии.

Третья ступень надежно охватывает линию до шин противоположной подстанции.

Четвертая (пятая ступень) применяется для обеспечения дальнего резервирования.

Земляная защита (ЗЗ) предназначена для защиты ВЛ в сетях с заземленной нейтралью от КЗ на землю. Полное правильное название защиты - токовая направленная защита нулевой последовательности (ТНЗНП).

ЗЗ реагирует на ток нулевой последовательности защищаемой ВЛ: если величина тока нулевой последовательности превышает уставку, ЗЗ срабатывает и отключает защищаемую ВЛ. То есть, по принципу действия ЗЗ является максимальной токовой защитой, включенной не на полные фазные токи, а на ток нулевой последовательности.

Реле тока ЗЗ включаются в обратный провод трансформаторов тока (ТТ), соединенных в полную звезду (рис. 2.1.1). Ток в реле ЗЗ равен сумме токов трех фаз и равен утроенному току нулевой последовательности:

IЗ = IА+IВ+IС = 3I0

В нормальном режиме работы ток в реле тока ЗЗ равен нулю, так как сумма токов трех фаз в трехфазном симметричном режиме работы равна нулю. Ток в реле тока ЗЗ может появиться только в четырех случаях:

1. При КЗ на землю (однофазных и двухфазных). При однофазных КЗ ток в ЗЗ равен току КЗ (рис. 2.1.2). При КЗ на землю 33 срабатывает правильно - она для этого и предназначена.

2. На двухцепных ВЛ при замыкании двух фаз двух соседних ВЛ между собой без земли (рис. 2.1.3). С точки зрения питающей энергосистемы это двухфазное КЗ, и ЗЗ энергосистемы при этом не работают. Но в ЗЗ обеих поврежденных ВЛ ток 3I0 равен току КЗ и обе защиты могут сработать. Работа ЗЗ при этом считается правильной.

3. При обрывах фаз в сети (рис. 2.1.4). При этом ток в защите примерно равен току нагрузки и ЗЗ может сработать (если ток нагрузки больше тока срабатывания защиты), а может, и нет. В любом случае поведение защиты считается правильным.

4. При неисправности токовых цепей: обрыв или закорачивание одной или двух фаз токовых цепей (рис. 2.1.5). При этом ток в защите равен току нагрузки и ЗЗ может сработать ложно (если ток нагрузки больше тока срабатывания защиты), без повреждения в сети.

Выбор параметров срабатывания Iступени

Ток срабатывания первой ступени ТНЗНП при выполнении ее без выдержки времени выбирается по условиям отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты:

при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции:

(0.5)

где kотс= 1.1÷1.3 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчетов, влияние апериодической составляющей и необходимый запас, о.е;

3I0макс– максимальное значение периодической составляющей утроенного начального первичного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции, А.

В качестве расчетного замыкания принимается замыкание на землю одной или двух фаз в зависимости от того, при каком виде КЗ ток нулевой последовательности в месте повреждения имеет большее значение.

в кратковременном неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя:

(0.6)

3I0неп– максимальное значение периодической составляющей утроенного первичного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя, А.

Данное условие не рассматривается, если защита отстроена по времени от неполнофазного режима, возникающего при неодновременном включении фаз выключателя.

при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции, если вторая параллельная отключена и заземлена на обоих концах и взаимоиндукцией между линиями пренебречь нельзя (рассчитывается только в случае двухцепной линии дополнительно к пункту а и б, рисунок 3.1а)). Расчет производится по формуле ( 0 .5).

Рисунок 3.1 – Режимы для выбора тока срабатывания защиты параллельных ЛЭП

при замыканиях на землю на шинах противоположной подстанции в случае, когда вторая параллельная линия отключена, если взаимоиндукцией между линиями можно пренебречь вследствие ее малости (рассчитывается только в случае двухцепной линии дополнительно к пункту а и б, рисунок 3.1б)). Расчет производится по формуле ( 0 .5).
от броска намагничивающего тока трансформаторов, присоединенных к ответвлениям от защищаемой линии и имеющих глухозаземленные нейтрали, в условиях каскадного включения защищаемой линии (рассчитывается дополнительно к пункту а и б только в случае линии с ответвлениями или для одиночной линии, если в защищаемой сети возможно включение трансформаторов под напряжение через рассматриваемую линию):

(0.7)

где – коэффициент броска, учитывающий зависимость действующего значения тока от изменения при затухании, а также зависимость от сорта стали и вида затухания, о.е. Значение определяется по кривым зависимостиот соотношениясогласно рекомендациям, изложенным в приложенииV«Руководящих указаний по релейной защите. Выпуск 12».

Uном– первичное номинальное напряжение сети, В;

– расчетное сопротивление контура включения трансформатора, приведенное к напряжению сети, Ом.

в кратковременном неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя, подающего напряжение на защищаемую линию, и самозапуске двигателей нагрузки, питаемой от трансформаторов, присоединенных к ответвлениям от защищаемой линии, при работе хотя бы одного из этих трансформаторов с глухозаземленной нейтралью (рассчитывается дополнительно к пункту а и б только в случае линии с ответвлениями). Расчет производится по выражению ( 0 .6), в котором 3I0неп– максимальное значение утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя, подающего напряжение на защищаемую линию, и самозапуске двигателей нагрузки, питаемой от трансформаторов, присоединенных к ответвлениям от защищаемой линии, А.

Уставка принимается равной наибольшему значению из получившихся значений. В файле уставок параметр срабатывания обозначается «tzn_sIz1» и задается в процентах от номинального тока трансформатора тока. Для этого уставку пересчитывают по формуле (Error: Reference source not found).

Чувствительность токовой защиты первой ступени проверяется по выражению:

(0.8)

где 3I0зmin – минимальное значение периодической составляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при однофазном КЗ (в ряде случаев должно проверяться двухфазное КЗ) в начале защищаемой линии, А;

– первичный ток срабатывания первой ступени защиты, А.

Выдержка времени первой ступени в файле уставок обозначается «DT43» и задается в мс.

studfiles.net

<<	<	Ноябрь 2013			>	>>
Пн	Вт	Ср	Чт	Пт	Сб	Вс
				1	2	3
4	5	6	7	8	9	10
11	12	13	14	15	16	17
18	19	20	21	22	23	24
25	26	27	28	29	30

Раздел 3. Защиты от замыканий на землю. Токовые направленные защиты. Направленная токовая защита