Длительно допустимый ток шин: ДОПУСТИМЫЕ ДЛИТЕЛЬНЫЕ ТОКИ ДЛЯ НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ И ШИН

Допустимый длительный ток для медных шин

Степень защиты	IP 21 IP 31 IP 54 Другая
Другая степень защиты
Номинальное напряжение (В)
АВР	Да Нет
Количество вводов
Подвод отходящих линий	Сверху Снизу
Вид системы	TN-C TN-S TN-C-S
ГОСТ схемы электрощита (№)
Схема электрощита (другое)
Номинальный ток на вводе (А)
Номинальный ток на вводе (другое)
Подвод питания	Сверху Снизу
Подвод питания (другое)
Ввод 1	Прибор учёта
Ввод 1	Тип подключения
Ввод 1 (класс точности ТТ)	1 0. 5 0.5S
Ввод 1 (класс точности ТТ)	Другое
Ввод 1	Вольтметр Амперметр
Ввод 1 (другое)
Ввод 2	Прибор учёта
Ввод 2	Тип подключения
Ввод 2 (класс точности ТТ)	1 0.5 0.5S
Ввод 2 (класс точности ТТ)	Другое
Ввод 2	Вольтметр Амперметр
Ввод 2 (другое)
Тип вводного (секционного) аппарата 1	Автомат ток (А) Автомат количество Выключатель ток (А) Выключатель количество Переключатель ток (А) Переключатель количество Подключаемый кабель (тип, сечение)
Тип вводного (секционного) аппарата 2	Автомат ток (А) Автомат количество Выключатель ток (А) Выключатель количество Переключатель ток (А) Переключатель количество Подключаемый кабель (тип, сечение)
Тип вводного (секционного) аппарата 3	Автомат ток (А) Автомат количество Выключатель ток (А) Выключатель количество Переключатель ток (А) Переключатель количество Подключаемый кабель (тип, сечение)
Тип аппаратов распределительных цепей 1	Автомат ток (А) Автомат количество Выключатель ток (А) Выключатель количество Предохранители с плавкими вставками ток (А) Предохранители с плавкими вставками количество Подключаемый кабель (тип, сечение)
Тип аппаратов распределительных цепей 2	Автомат ток (А) Автомат количество Выключатель ток (А) Выключатель количество Предохранители с плавкими вставками ток (А) Предохранители с плавкими вставками количество Подключаемый кабель (тип, сечение)
Тип аппаратов распределительных цепей 3	Автомат ток (А) Автомат количество Выключатель ток (А) Выключатель количество Предохранители с плавкими вставками ток (А) Предохранители с плавкими вставками количество Подключаемый кабель (тип, сечение)
Ограничения по габаритам	Нет
Ограничения по габаритам (комментарий)
Особые отметки
Ф. И.О.*
Компания
Телефон*
Должность
E-mail*

ПУЭ Раздел 1 => Таблица 1.3.31. допустимый длительный ток для шин прямоугольного сечения.

Таблица 1.3.31. Допустимый длительный ток для шин прямоугольного сечения

________________

* В числителе приведены значения переменного тока, в знаменателе — постоянного.

Выбор сечения шинопроводов

При прохождении тока по проводнику последний нагревается. Количество энергии, выделенное неизменным током, определяется из выражения:

где — количество выделенного тепла, Вт⋅с; I — ток в проводнике, A; R — сопротивление проводника, Ом; t — время прохождения тока, с.
Часть выделяемого тепла идет на повышение температуры проводника, а часть отдается в окружающую среду.
Находящиеся в воздухе шины охлаждаются главным образом путем конвекции, обусловленной движением воздуха вблизи поверхности проводника. Отвод тепла путем лучеиспускания невелик вследствие сравнительно малых температур нагрева проводника. Отвод тепла за счет теплопроводности ничтожен из-за малой теплопроводности воздуха.
Температура токопровода при прохождении тока повышается до наступления теплового равновесия, когда тепло, выделяемое в проводнике, оказывается равным теплу, отводимому с его поверхности в окружающую среду. Превышение температуры проводника над температурой окружающей среды пропорционально количеству выделяемого тепла, а следовательно, квадрату длительно проходящего но проводнику тока и зависит от условий прокладки шин.
Задача расчета шин на нагревание обычно сводится к определению тока, при котором температура проводника не превышает допустимого значения. При этом должны быть известны допустимая температура нагрева проводника, условия его охлаждения и температура окружающей среды. Предельно допустимая температура нагрева шин при длительной работе равна 70°С. Такая температура в основном принята для обеспечения удовлетворительной работа болтовых контактов, как правило, имеющихся в ошиновках. При кратковременном нагреве, например, токами к. з. допустимы предельные температуры для медных шин 300°С, для алюминиевых 200°С. Длительная работа шин при температуре, превышающей 110°С, приводит к значительному снижению их механической прочности вследствие отжига. Расчетная температура окружающей среды для голых проводников по действующим ПУЭ принята 25°С.
Нагрузочная способность проводника характеризуется длительно допустимым током нагрузки, определенным из условий нагрева его при заданных разностях температур проводника и окружающей среды .
Рассмотрим определение нагрузочной способности однородных неизолированных проводников. При тепловом равновесии количество тепла, выделяемое за единицу времени током I в проводе сопротивлением R, равно количеству тепла, отводимому в окружающую среду за то же время:

где — коэффициент теплоотдачи путем конвекции и лучеиспускания (теплопроводность воздуха мала), равный количеству тепла, отводимому в окружающую среду с поверхности проводника при разности температур между проводником и окружающей средой ; F — поверхность охлаждения проводника, ; — температуры проводника и окружающей среды, °С.
Если температуру нагрева проводника приравнять длительно допустимой и принять расчетную температуру окружающей среды , то из условия (10-22) можно определить длительно допустимый ток:

Таким образом, при заданных температурных условиях нагрузочная способность проводника возрастает с увеличением его поверхности охлаждения F, коэффициента теплоотдачи и уменьшением его электрического сопротивления .
Вычисление длительно допустимых токов по указанным формулам достаточно сложно, поэтому в практических расчетах электросетей используют готовые таблицы длительно допустимых токов нагрузки на шины из разных материалов и при разных условиях прокладки, определенных при длительно допустимой температуре окружающей среды. В связи с этим проверка шинопроводов на нагревание сводится к проверке выполнения условия

где — максимальный рабочий ток цепи, в которую включен проводник; — длительно допустимый из условий нагрева тока нагрузки шинопровода.
Наличие явления поверхностного эффекта приводит к тому, что при переменном токе активное сопротивление всегда несколько больше, чем при постоянном. Поэтому согласно формуле (10-23) при прочих равных условиях допустимый ток нагрузки проводника при переменном токе несколько меньше, чем при постоянном. Наиболее существенно это явление сказывается при сплошном сечении шинопровода, например шинопровода прямоугольного сечения.
Иногда применяют шинопроводы трубчатого сечения. В неразрезанных трубах используется металл, расположенный только по поверхности сечения, в результате чего повышение сопротивления от поверхностного эффекта невелико и допустимые нагрузки при постоянном и переменном токах примерно одинаковы.
В установках всех напряжений жесткие шины окрашивают цветными эмалевыми красками. Помимо того, что это облегчает ориентировку и предотвращает коррозию шин, окраска также влияет на нагрузочную способность шин. Постоянное лучеиспускание окрашенных шин значительно больше, чем неокрашенных, поэтому охлаждение шин путем лучеиспускания улучшается, а это в свою очередь приводит к увеличению нагрузочной способности шин. При неизменных температурных условиях допустимый ток нагрузки окрашенных шин на 12—15% больше, чем неокрашенных.
Наибольшая алюминиевая шина прямоугольного сечения 120х10 мм кв. имеет длительно допустимый ток при переменном токе, равный 2070 А. При большем токе нагрузки применяют на фазу несколько полос, собранных в общий пакет и укрепленных совместно на опорных изоляторах. Расстояние между полосами в пакете нормально составляет толщину одной полосы, что необходимо для охлаждения шины в пакете. С увеличением числа полос на фазу допустимая нагрузка возрастает непропорционально числу полос в пакете. При переменном токе, кроме того, еще сказывается эффект близости (подробнее см. раздел). Все это приводит к тому, что нагрузочная способность пакета из нескольких шин меньше, чем суммарная нагрузочная способность того же количества одинаковых шин таких же размере.
Для того чтобы в условиях эксплуатации не имело места превышение допустимых потерь напряжения, шинопроводы рассчитываются по потерям напряжения, как изложено в разделе.

ДОПУСТИМЫЕ ДЛИТЕЛЬНЫЕ ТОКИ ДЛЯ НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ШИН

Допустимые длительные токи для окрашенных шин приведены в таблицах ниже. Они приняты из расчета допустимой температуры их нагрева + 70 °С при температуре воздуха +25 °С.
При расположении шин прямоугольного сечения плашмя токи, приведенные в таблице для шин прямоугольного сечении, должны быть уменьшены на 5 % для шин с шириной полос до 60 мм и на 8 % для шин с шириной полос более 60 мм.
При выборе шин больших сечений необходимо выбирать наиболее экономичные но условиям пропускной способности конструктивные решения, обеспечивающие наименьшие добавочные потери от поверхностного эффекта и эффекта близости и наилучшие условия охлаждения (уменьшение количества полос в пакете, рациональная конструкция пакета, применение профильных шин и т.п.).

Медная твердая прямоугольная шина ШМТ 10х50 мм [ТхШ], отрезок 4м, допуст.ток 1185А, ГОСТ 434-78 ШМТ-10х50-4 Неустановленный

Марка шины		ШМТ
Толщина шины		10мм
Ширина шины		50мм
Размерность шины		10х50
Сечение шины		498,1мм²
Твердость шины		твердая
Форма сечения шины		прямоугольная
Марка сплава		М1
Длительно допустимый переменный ток для одной шины		1185А,
Длительно допустимый переменный ток для пакета их 2-х шин		1759А
Длительно допустимый переменный ток для пакета их 3-х шин		2332А
Диапазон поиска по допустимому току для одной шины		1101…1200А
Диапазон поиска по допустимому току для пакета их 2-х шин		1701…1800А
Диапазон поиска по допустимому току для пакета их 3-х шин		2201…2400А
Особенности поставки		отрезок
Длина шины		4м,
Определяющий документ		ГОСТ 434-78
Примечание
Альтернативные названия		10х50 50х10 мм 10×50 50×10 mm 10*50 50*10 10х50х4000 10x50x4000 10*50*4000 50х10х4000 50x10x4000 4м 4 метра 10х50мм 50х10мм
Страна происхождения		Россия
Сертификация RoHS
Код EAN / UPC
Код GPC
Код в Profsector. com		FN15.68.2.145
Статус компонента у производителя		—

Медная твердая прямоугольная шина ШМТ 8х40 мм [ТхШ], отрезок 4м, допуст.ток 888А, ГОСТ 434-78 ШМТ-8х40-4 Неустановленный

Марка шины		ШМТ
Толщина шины		8мм
Ширина шины		40мм
Размерность шины		8х40
Сечение шины		318,1мм²
Твердость шины		твердая
Форма сечения шины		прямоугольная
Марка сплава		М1
Длительно допустимый переменный ток для одной шины		888А,
Длительно допустимый переменный ток для пакета их 2-х шин		1273А
Длительно допустимый переменный ток для пакета их 3-х шин		1701А
Диапазон поиска по допустимому току для одной шины		801…900А
Диапазон поиска по допустимому току для пакета их 2-х шин		1201…1300А
Диапазон поиска по допустимому току для пакета их 3-х шин		1601…1800А
Особенности поставки		отрезок
Длина шины		4м,
Определяющий документ		ГОСТ 434-78
Примечание
Альтернативные названия		8х40 40х8 мм 8×40 40×8 mm 8*40 40*8 8х40х4000 8x40x4000 8*40*4000 40х8х4000 40x8x4000 4м 4 метра 8х40мм 40х8мм
Страна происхождения		Россия
Сертификация RoHS
Код EAN / UPC
Код GPC
Код в Profsector. com		FN15.68.2.109
Статус компонента у производителя		—

ПУЭ 7 Глава 1.3 (1.3.1.-1.3.33.)

Чтобы скачать Главу 1.3 ПУЭ 7 в формате PDF, достаточно перейти по ссылке: Глава 1.3 ПУЭ.

Область применения

1.3.1. Настоящая глава Правил распространяется на выбор сечений электрических проводников (неизолированные и изолированные провода, кабели и шины) по нагреву, экономической плотности тока и по условиям короны. Если сечение проводника, определенное по этим условиям, получается меньше сечения, требуемого по другим условиям (термическая и электродинамическая стойкость при токах КЗ, потери и отклонения напряжения, механическая прочность, защита от перегрузки), то должно приниматься наибольшее сечение, требуемое этими условиями.

Выбор сечений проводников по нагреву

1.3.2. Проводники любого назначения должны удовлетворять требованиям в отношении предельно допустимого нагрева с учетом не только нормальных, но и послеаварийных режимов, а также режимов в период ремонта и возможных неравномерностей распределения токов между линиями, секциями шин и т. п. При проверке на нагрев принимается получасовой максимум тока, наибольший из средних получасовых токов данного элемента сети.

1.3.3. При повторно-кратковременном и кратковременном режимах работы электроприемников (с общей длительностью цикла до 10 мин и длительностью рабочего периода не более 4 мин) в качестве расчетного тока для проверки сечения проводников по нагреву следует принимать ток, приведенный к длительному режиму. При этом:

1) для медных проводников сечением до 6 мм, а для алюминиевых проводников до 10 мм ток принимается как для установок с длительным режимом работы;

2) для медных проводников сечением более 6 мм, а для алюминиевых проводников более 10 мм ток определяется умножением допустимого длительного тока на коэффициент где Tпе — выраженная в относительных единицах длительность рабочего периода (продолжительность включения по отношению к продолжительности цикла).

1.3.4. Для кратковременного режима работы с длительностью включения не более 4 мин и перерывами между включениями, достаточными для охлаждения проводников до температуры окружающей среды, наибольшие допустимые токи следует определять по нормам повторно — кратковременного режима (см. 1.3.3). При длительности включения более 4 мин, а также при перерывах недостаточной длительности между включениями наибольшие допустимые токи следует определять как для установок с длительным режимом работы.

1.3.5. Для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией, несущих нагрузки меньше номинальных, может допускаться кратковременная перегрузка, указанная в табл. 1.3.1.

1.3.6. На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей с полиэтиленовой изоляцией допускается перегрузка до 10%, а для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией до 15% номинальной на время максимумов нагрузки продолжительностью не более 6 ч в сутки в течение 5 сут. , если нагрузка в остальные периоды времени этих суток не превышает номинальной.

На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной изоляцией допускаются перегрузки в течение 5 сут. в пределах, указанных в табл. 1.3.2.

Таблица 1.3.1. Допустимая кратковременная перегрузка для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией

Таблица 1.3.2. Допустимая на период ликвидации послеаварийного режима перегрузка для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной изоляцией

Для кабельных линий, находящихся в эксплуатации более 15 лет, перегрузки должны быть понижены на 10%.

Перегрузка кабельных линий напряжением 20-35 кВ не допускается.

1.3.7. Требования к нормальным нагрузкам и послеаварийным перегрузкам относятся к кабелям и установленным на них соединительным и концевым муфтам и концевым заделкам.

1.3.8. Нулевые рабочие проводники в четырехпроводной системе трехфазного тока должны иметь проводимость не менее 50% проводимости фазных проводников; в необходимых случаях она должна быть увеличена до 100% проводимости фазных проводников.

1.3.9. При определении допустимых длительных токов для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин, а также для жестких и гибких токопроводов, проложенных в среде, температура которой существенно отличается от приведенной в 1.3.12-1.3.15 и 1.3.22, следует применять коэффициенты, приведенные в табл. 1.3.3.

Таблица 1.3.3. Поправочные коэффициенты на токи для кабелей, неизолированных и изолированных проводов и шин в зависимости от температуры земли и воздуха

Допустимые длительные токи для проводов, шнуров и кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией

1.3.10. Допустимые длительные токи для проводов с резиновой или поливинилхлоридной изоляцией, шнуров с резиновой изоляцией и кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках приведены в табл. 1.3.4-1.3.11. Они приняты для температур: жил +65, окружающего воздуха +25 и земли + 15°С.

При определении количества проводов, прокладываемых в одной трубе (или жил многожильного проводника), нулевой рабочий проводник четырехпроводной системы трехфазного тока, а также заземляющие и нулевые защитные проводники в расчет не принимаются.

Данные, содержащиеся в табл. 1.3.4 и 1.3.5, следует применять независимо от количества труб и места их прокладки (в воздухе, перекрытиях, фундаментах).

Допустимые длительные токи для проводов и кабелей, проложенных в коробах, а также в лотках пучками, должны приниматься: для проводов — по табл. 1.3.4 и 1.3.5 как для проводов, проложенных в трубах, для кабелей — по табл. 1.3.6-1.3.8 как для кабелей, проложенных в воздухе. При количестве одновременно нагруженных проводов более четырех, проложенных в трубах, коробах, а также в лотках пучками, токи для проводов должны приниматься по табл. 1.3.4 и 1.3.5 как для проводов, проложенных открыто (в воздухе), с введением снижающих коэффициентов 0,68 для 5 и 6; 0,63 для 7-9 и 0,6 для 10-12 проводников.

Для проводов вторичных цепей снижающие коэффициенты не вводятся.

Таблица 1.3.4. Допустимый длительный ток для проводов и шнуров с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с медными жилами

Таблица 1. 3.5. Допустимый длительный ток для проводов с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с алюминиевыми жилами

Таблица 1.3.6. Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией в металлических защитных оболочках и кабелей с медными жилами с резиновой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной, найритовой или резиновой оболочке, бронированных и небронированных

Таблица 1.3.7. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках, бронированных и небронированных

Примечание. Допустимые длительные токи для четырехжильных кабелей с пластмассовой изоляцией на напряжение до 1 кВ могут выбираться по табл. 1.3.7, как для трехжильных кабелей, но с коэффициентом 0,92.

Таблица 1.3.8. Допустимый длительный ток для переносных шланговых легких и средних шнуров, переносных шланговых тяжелых кабелей, шахтных гибких шланговых, прожекторных кабелей и переносных проводов с медными жилами

* Токи относятся к шнурам, проводам и кабелям с нулевой жилой и без нее.

Таблица 1.3.9. Допустимый длительный ток для переносных шланговых с медными жилами с резиновой изоляцией кабелей для торфопредприятий

* Токи относятся к кабелям с нулевой жилой и без нее.

Таблица 1.3.10. Допустимый длительный ток для шланговых с медными жилами с резиновой изоляцией кабелей для передвижных электроприемников

* Токи относятся к кабелям с нулевой жилой и без нее.

Таблица 1.3.11. Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией для электрифицированного транспорта 1,3 и 4 кВ

Таблица 1.3.12. Снижающий коэффициент для проводов и кабелей, прокладываемых в коробах

1.3.11. Допустимые длительные токи для проводов, проложенных в лотках, при однорядной прокладке (не в пучках) следует принимать, как для проводов, проложенных в воздухе.

Допустимые длительные токи для проводов и кабелей, прокладываемых в коробах, следует принимать по табл. 1.3.4-1.3.7 как для одиночных проводов и кабелей, проложенных открыто (в воздухе), с применением снижающих коэффициентов, указанных в табл. 1.3.12.

При выборе снижающих коэффициентов контрольные и резервные провода и кабели не учитываются.

Допустимые длительные токи для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией

1.3.12. Допустимые длительные токи для кабелей напряжением до 35 кВ с изоляцией из пропитанной кабельной бумаги в свинцовой, алюминиевой или поливинилхлоридной оболочке приняты в соответствии с допустимыми температурами жил кабелей:

1.3.13. Для кабелей, проложенных в земле, допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.13, 1.3.16, 1.3.19-1.3.22. Они приняты из расчета прокладки в траншее на глубине 0,7-1,0 м не более одного кабеля при температуре земли +15°С и удельном сопротивлении земли 120 см·К/Вт.

Таблица 1.3.13. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в земле

Таблица 1. 3.14. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде

Таблица 1.3.15. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воздухе

Таблица 1.3.16. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в земле

Таблица 1.3.17. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде

Таблица 1.3.18. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в воздухе

Таблица 1. 3.19. Допустимый длительный ток для трехжильных кабелей напряжением 6 кВ с медными жилами с обедненнопропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемых в земле и воздухе

Таблица 1.3.20. Допустимый длительный ток для трехжильных кабелей напряжением 6 кВ с алюминиевыми жилами с обедненнопропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемых в земле и воздухе

Таблица 1.3.21. Допустимый длительный ток для кабелей с отдельно освинцованными медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией, прокладываемых в земле, воде, воздухе

Таблица 1.3.22. Допустимый длительный ток для кабелей с отдельно освинцованными алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией, прокладываемых в земле, воде, воздухе

Таблица 1.3.23. Поправочный коэффициент на допустимый длительный ток для кабелей, проложенных в земле, в зависимости от удельного сопротивления земли

При удельном сопротивлении земли, отличающемся от 120 см·К/Вт, необходимо к токовым нагрузкам, указанным в упомянутых ранее таблицах, применять поправочные коэффициенты, указанные в табл. 1.3.23.

1.3.14. Для кабелей, проложенных в воде, допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.14, 1.3.17, 1.3.21, 1.3.22. Они приняты из расчета температуры воды +15°С.

1.3.15. Для кабелей, проложенных в воздухе, внутри и вне зданий, при любом количестве кабелей и температуре воздуха +25°С допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.15, 1.3.18-1.3.22, 1.3.24, 1.3.25.

1.3.16. Допустимые длительные токи для одиночных кабелей, прокладываемых в трубах в земле, должны приниматься как для тех же кабелей, прокладываемых в воздухе, при температуре, равной температуре земли.

Таблица 1.3.24. Допустимый длительный ток для одножильных кабелей с медной жилой с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, небронированных, прокладываемых в воздухе

* В числителе указаны токи для кабелей, расположенных в одной плоскости с расстоянием в свету 35-125 мм, в знаменателе — для кабелей, расположенных вплотную треугольником.

1.3.17. При смешанной прокладке кабелей допустимые длительные токи должны приниматься для участка трассы с наихудшими условиями охлаждения, если длина его более 10 м. Рекомендуется применять в указанных случаях кабельные вставки большего сечения.

1.3.18. При прокладке нескольких кабелей в земле (включая прокладку в трубах) допустимые длительные токи должны быть уменьшены путем введения коэффициентов, приведенных в табл. 1.3.26. При этом не должны учитываться резервные кабели.

Прокладка нескольких кабелей в земле с расстояниями между ними менее 100 мм в свету не рекомендуется.

1.3.19. Для масло- и газонаполненных одножильных бронированных кабелей, а также других кабелей новых конструкций допустимые длительные токи устанавливаются заводами-изготовителями.

1.3.20. Допустимые длительные токи для кабелей, прокладываемых в блоках, следует определять по эмпирической формуле

I=a*b*c*Io

где Io — допустимый длительный ток для трехжильного кабеля напряжением 10 кВ с медными или алюминиевыми жилами, определяемый по табл. 1.3.27; a — коэффициент, выбираемый по табл. 1.3.28 в зависимости от сечения и расположения кабеля в блоке; b — коэффициент, выбираемый в зависимости от напряжения кабеля:

Таблица 1.3.25. Допустимый длительный ток для одножильных кабелей с алюминиевой жилой с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, небронированных, прокладываемых в воздухе

* В числителе указаны токи для кабелей, расположенных в одной плоскости с расстоянием в свету 35-125 мм, в знаменателе — для кабелей, расположенных вплотную треугольником.

Таблица 1.3.26. Поправочный коэффициент на количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле (в трубах или без труб)

Таблица 1.3.27. Допустимый длительный ток для кабелей, кВ с медными или алюминиевыми жилами сечением 95 мм, прокладываемых в блоках

Таблица 1.3.28. Поправочный коэффициент a на сечение кабеля

Резервные кабели допускается прокладывать в незанумерованных каналах блока, если они работают, когда рабочие кабели отключены.

1.3.21. Допустимые длительные токи для кабелей, прокладываемых в двух параллельных блоках одинаковой конфигурации, должны уменьшаться путем умножения на коэффициенты, выбираемые в зависимости от расстояния между блоками:

Допустимые длительные токи для неизолированных проводов и шин

1.3.22. Допустимые длительные токи для неизолированных проводов и окрашенных шин приведены в табл. 1.3.29-1.3.35. Они приняты из расчета допустимой температуры их нагрева +70°С при температуре воздуха +25°С.

Для полых алюминиевых проводов марок ПА500 и ПА600 допустимый длительный ток следует принимать:

1.3.23. При расположении шин прямоугольного сечения плашмя токи, приведенные в табл. 1.3.33, должны быть уменьшены на 5% для шин с шириной полос до 60 мм и на 8% для шин с шириной полос более 60 мм.

1.3.24. При выборе шин больших сечений необходимо выбирать наиболее экономичные по условиям пропускной способности конструктивные решения, обеспечивающие наименьшие добавочные потери от поверхностного эффекта и эффекта близости и наилучшие условия охлаждения (уменьшение количества полос в пакете, рациональная конструкция пакета, применение профильных шин и т. п.).

Таблица 1.3.29. Допустимый длительный ток для неизолированных проводов по ГОСТ 839-80

Таблица 1.3.30. Допустимый длительный ток для шин круглого и трубчатого сечений

* В числителе приведены нагрузки при переменном токе, в знаменателе — при постоянном.

Таблица 1.3.31. Допустимый длительный ток для шин прямоугольного сечения

* В числителе приведены значения переменного тока, в знаменателе — постоянного.

Таблица 1.3.32. Допустимый длительный ток для неизолированных бронзовых и сталебронзовых проводов

* Токи даны для бронзы с удельным сопротивлением ρ20=0,03 Ом•мм2/м.

Таблица 1.3.33. Допустимый длительный ток для неизолированных стальных проводов

Таблица 1.3.34. Допустимый длительный ток для четырехполосных шин с расположением полос но сторонам квадрата («полый пакет»)

Таблица 1. 3.35. Допустимый длительный ток для шин коробчатого сечения

Выбор сечения проводников по экономической плотности тока

1.3.25. Сечения проводников должны быть проверены по экономической плотности тока. Экономически целесообразное сечение S, мм, определяется из соотношения:

где I — расчетный ток в час максимума энергосистемы, А; Jж — нормированное значение экономической плотности тока, А/мм, для заданных условий работы, выбираемое по табл. 1.3.36.

Сечение, полученное в результате указанного расчета, округляется до ближайшего стандартного сечения. Расчетный ток принимается для нормального режима работы, т. е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети не учитывается.

1.3.26. Выбор сечений проводов линий электропередачи постоянного и переменного тока напряжением 330 кВ и выше, а также линий межсистемных связей и мощных жестких и гибких токопроводов, работающих с большим числом часов использования максимума, производится на основе технико-экономических расчетов.

1.3.27. Увеличение количества линий или цепей сверх необходимого по условиям надежности электроснабжения в целях удовлетворения экономической плотности тока производится на основе технико-экономического расчета. При этом во избежание увеличения количество линий или цепей допускается двукратное превышение нормированных значений, приведенных в табл. 1.3.36.

Таблица 1.3.36. Экономическая плотность тока

В технико-экономических расчетах следует учитывать все вложения в дополнительную линию, включая оборудование и камеры распределительных устройств на обоих концах линий. Следует также проверять целесообразность повышения напряжения линии.

Данными указаниями следует руководствоваться также при замене существующих проводов проводами большего сечения или при прокладке дополнительных линий для обеспечения экономической плотности тока при росте нагрузки. В этих случаях должна учитываться также полная стоимость всех работ по демонтажу и монтажу оборудования линии, включая стоимость аппаратов и материалов.

1.3.28. Проверке по экономической плотности тока не подлежат:

• сети промышленных предприятий и сооружений напряжением до 1 кВ при числе часов использования максимума нагрузки предприятий до 4000-5000;
• ответвления к отдельным электроприемникам напряжением до 1 кВ, а также осветительные сети промышленных предприятий, жилых и общественных зданий;
• сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых распределительных устройств всех напряжений;
• проводники, идущие к резисторам, пусковым реостатам и т. п.;
• сети временных сооружений, а также устройства со сроком службы 3-5 лет.

1.3.29. При пользовании табл. 1.3.36 необходимо руководствоваться следующим (см. также 1.3.27):

1) При максимуме нагрузки в ночное время экономическая плотность тока увеличивается на 40%.

2)Для изолированных проводников сечением 16 мми менее экономическая плотность тока увеличивается на 40%.

3)Для линий одинакового сечения с ответвляющимися нагрузками экономическая плотность тока в начале линии может быть увеличена в kу раз, причем kу определяется из выражения:

где I1…In — нагрузки отдельных участков линии; l1…ln — длины отдельных участков линии; L — полная длина линии.

4)При выборе сечений проводников для питания n однотипных, взаиморезервируемых электроприемников (например, насосов водоснабжения, преобразовательных агрегатов и т. д.), из которых m одновременно находятся в работе, экономическая плотность тока может быть увеличена против значений, приведенных в табл. 1.3.36, в kn раз, где kn равно:

1.3.30. Сечение проводов ВЛ 35 кВ в сельской местности, питающих понижающие подстанции 35/6 — 10 кВ с трансформаторами с регулированием напряжения под нагрузкой, должно выбираться по экономической плотности тока. Расчетную нагрузку при выборе сечений проводов рекомендуется принимать на перспективу в 5 лет, считая от года ввода ВЛ в эксплуатацию. Для ВЛ 35 кВ, предназначенных для резервирования в сетях 35 кВ в сельской местности, должны применяться минимальные по длительно допустимому току сечения проводов, исходя из обеспечения питания потребителей электроэнергии в послеаварийных и ремонтных режимах.

1.3.31. Выбор экономических сечений проводов воздушных и жил кабельных линий, имеющих промежуточные отборы мощности, следует производить для каждого из участков, исходя из соответствующих расчетных токов участков. При этом для соседних участков допускается принимать одинаковое сечение провода, соответствующее экономическому для наиболее протяженного участка, если разница между значениями экономического сечения для этих участков находится в пределах одной ступени по шкале стандартных сечений. Сечения проводов на ответвлениях длиной до 1 км принимаются такими же, как на ВЛ, от которой производится ответвление. При большей длине ответвления экономическое сечение определяется по расчетной нагрузке этого ответвления.

1.3.32. Для линий электропередачи напряжением 6-20 кВ приведенные в табл. 1.3.36 значения плотности тока допускается применять лишь тогда, когда они не вызывают отклонения напряжения у приемников электроэнергии сверх допустимых пределов с учетом применяемых средств регулирования напряжения и компенсации реактивной мощности.

Проверка проводников по условиям короны и радипомех

1.3.33. При напряжении 35 кВ и выше проводники должны быть проверены по условиям образования короны с учетом среднегодовых значений плотности и температуры воздуха на высоте расположения данной электроустановки над уровнем моря, приведенного радиуса проводника, а также коэффициента негладкости проводников.

При этом наибольшая напряженность поля у поверхности любого из проводников, определенная при среднем эксплуатационном напряжении, должна быть не более 0,9 начальной напряженности электрического поля, соответствующей появлению общей короны.

Проверку следует проводить в соответствии с действующими руководящими указаниями.

Кроме того, для проводников необходима проверка по условиям допустимого уровня радиопомех от короны.

Расчет допустимой силы тока гибкой шины.

Подбор шины медной гибкой изолированной ШМГИ по току следует проводить в соответствии с рекомендациями производителя, на основании которых выбираются длительно допустимые токи для медных гибких изолированных шин в поливинилхлоридной изоляции.

Допустимая сила тока гибкой медной изолированной шины определяется по формуле:

ΔT(°k) = T2 — T1,

где: Т1 — температура внутри шкафа, Т2 — температура шины.

При расчете принимается нормальная температура окружающей среды 25°С.

По теме

Популярные товары

Шины медные плетеные

Шины изолированные гибкие и твердые

Шинодержатели

Изоляторы

Индикаторы наличия напряжения

Энергетика: Размер и расчет сборных шин

Шинопровод

А
шина (также пишется как шина, шина или шина) представляет собой полосу или стержень меди,
латунь или алюминий, который проводит электричество внутри распределительного щита, распределительного щита
платы, подстанции, аккумуляторной батареи или другого электрического оборудования. Его основная цель
должен проводить электричество, а не функционировать как структурный элемент.

Шины обычно
либо плоские полосы, либо полые трубки, поскольку эти формы позволяют рассеивать больше тепла
эффективно благодаря высокому соотношению площади поверхности к площади поперечного сечения.А
полый профиль имеет более высокую жесткость, чем сплошной стержень эквивалентного
допустимая нагрузка по току, что позволяет увеличить пролет между опорами шинопровода
на открытых распределительных щитах.

Шина может быть либо
на изоляторах, иначе изоляция может полностью окружить его. Шины
защищены от случайного прикосновения металлическим заземленным корпусом или
возвышение вне нормальной досягаемости. Силовые нейтральные шины также могут быть изолированы.
Шины заземления (защитного заземления) обычно оголены и прикручены болтами непосредственно к
любое металлическое шасси их корпуса.Шины могут быть заключены в металлический
корпус в виде шинопровода или шинопровода, шины с раздельными фазами или
шина с изолированной фазой.

Шины могут быть
соединенные друг с другом и с электрическими аппаратами с помощью болтов, хомутов или сварки
соединения. Часто стыки между секциями сильноточных шин имеют согласующие
поверхности, покрытые серебром для уменьшения контактного сопротивления. На сверхвысоких
напряжения (более 300 кВ) в наружных шинах, корона вокруг соединений
становится источником радиопомех и потери мощности, поэтому подключение
используется арматура, рассчитанная на эти напряжения.

Шины обычно
внутри распределительного устройства, щитов или шинопровода. Раздельные распределительные щиты
подача электроэнергии на отдельные цепи в одном месте. Автобусные маршруты или автобус
воздуховоды, представляют собой длинные шины с защитным кожухом. Вместо разветвления основного
питания в одном месте, они позволяют новым цепям ответвляться в любом месте вдоль
маршрут автобусного маршрута.

Преимущества

Ниже приведены некоторые преимущества шины.
транкинговая система по обычной кабельной системе: —

1.
Время установки на месте сокращается
по сравнению с проводными системами, что приводит к экономии средств.

2.
Он обеспечивает повышенную гибкость в
дизайн и универсальность с учетом будущих модификаций.

3.
Больше безопасности и спокойствия для
спецификаторы, подрядчики и конечные пользователи.

4.
Из-за простоты шинопровода
легко оценить затраты от этапа проектирования/оценки до
установка на месте. Это потому что
всегда известны технические характеристики и цена каждого компонента.

5.
Недальновидно сравнивать стоимость
шин по сравнению с длиной кабеля, а не реальная стоимость кабеля
установка, включающая несколько прокладок кабеля, лотка и крепления, не говоря уже о
длительное время и усилия по протягиванию кабелей.

6.
Распределительная шина распределяет мощность
по ее длине через точки ответвления вдоль сборной шины обычно на 0,5 или
1 м центров. Отводные блоки вставляются по всей длине шинопровода до
поставить нагрузку; это может быть вспомогательный распределительный щит или, на заводе,
отдельные машины. Отводы обычно могут быть добавлены или удалены с шиной
в прямом эфире, исключая время простоя производства.

7.
Установлены вертикально те же системы
может использоваться для приложений с нарастающей сетью, с отводами, питающими отдельные
этажей. Сертифицированные противопожарные барьеры доступны в точках, где проходит шина.
через плиту перекрытия. Устройства защиты, такие как предохранители, выключатели или цепи
выключатели расположены вдоль участка шинопровода, что снижает потребность в больших
распределительные щиты и большое количество распределительных кабелей, идущих к
и от установленного оборудования.

8.
Очень компактный, поэтому обеспечивает экономию места.

9.
Там, где эстетика должна быть рассмотрена,
Шинопровод может быть изготовлен из оцинкованного, алюминиевого или окрашенного материала.
финиш. Специальные цвета для соответствия распределительным щитам или определенной цветовой гамме
также доступны по запросу.

10.
Шинопровод имеет несколько ключевых
преимущества перед традиционными формами распределения электроэнергии, в том числе: —

11. (а)
Таким образом, сокращается время установки на месте по сравнению с проводными системами.
ведет к экономии средств.

а. Повышенная гибкость в дизайне и
универсальность в отношении будущих модификаций.

б. Повышенные функции безопасности, вызванные
использование высококачественных, изготовленных компонентов, которые обеспечивают большую безопасность и
душевное спокойствие для спецификаций, подрядчиков и конечных пользователей.

12. Неровный
распределение тока происходит там, где используется несколько трасс кабелей.
параллельно.

13.
Шинопровод имеет точки ответвления на
через равные промежутки вдоль каждой длины, чтобы обеспечить возможность отключения питания и
распределяется там, где это необходимо.Поскольку он полностью автономен, ему необходимо
только для того, чтобы быть механически установленным и электрически подключенным для работы.

14.
Для более высоких значений распределения мощности
нам нужно иметь несколько участков кабеля. В таких условиях неуравновешенный
происходит распределение тока, вызывающее перегрев какого-либо кабеля. Этот
полностью избегается в системах BTS.

15.
При использовании нескольких кабелей
часто приводит к неправильным концевым соединениям, что приводит к перегреву
контактов, подгорание концов кабелей и является основной причиной пожара.Это
полностью избегается в системах шинопроводов.

Текущий
грузоподъемность

Токонесущая
емкость шинопровода обычно определяется максимальной температурой, при которой
бару разрешено работать, как это определено национальными и международными
стандарты, такие как британский стандарт BS 159, американский стандарт ANSI C37.20 и т. д.
В этих стандартах указаны максимальные повышения температуры, а также максимальные значения окружающей среды.
температуры.

BS 159 предусматривает
максимальное повышение температуры на 50°C по сравнению со средней температурой окружающей среды за 24 часа до
до 35°C, а пиковая температура окружающей среды 40°C.

ANSI C37.20 альтернативно
допускает повышение температуры на 65°C по сравнению с максимальной температурой окружающей среды 40°C при условии, что
что используются посеребренные (или приемлемая альтернатива) болтовые соединения. Если
нет, допускается повышение температуры на 30°С.

очень приблизительно
метод оценки допустимой нагрузки по току медной шины заключается в
предположим плотность тока 2 А/мм2 (1250 А/дюйм2) в неподвижном воздухе. Этот метод
следует использовать только для оценки вероятного размера шинопровода, окончательный размер
выбираются после рассмотрения методов расчета.Ссылаться
каталог производителей.

Самый популярный большой палец
правило, которому следуют в Индии, состоит в том, чтобы принять плотность тока 1,0 ампер / кв. мм.
для алюминия и 1,6 А для меди для любого стандартного прямоугольного проводника
профиль.

Стандарт
размер шины

Шины
Снижение системных затрат

Многослойная шина будет
снижение производственных затрат за счет сокращения времени сборки, а также внутренних
затраты на обработку материалов.Различные проводники заделываются у заказчика
указанные места, чтобы исключить догадки, обычно связанные со сборкой
операционные процедуры. Уменьшенное количество деталей сократит заказ, материал
затраты на погрузочно-разгрузочные работы и запасы.

Автобус
стержни Повышение надежности

Ламинированные шины могут помочь вашей организации
встраивать качество в процессы. Сокращение ошибок проводки приводит к меньшему
переделок, снижение затрат на обслуживание и снижение затрат на качество.

Автобус
баров Увеличение емкости

Увеличение емкости приводит к уменьшению
волновое сопротивление.В конечном итоге это приведет к более эффективному сигналу.
подавление и устранение шума. Сохранение диэлектриков тонкими и использование
диэлектрики с высоким относительным К-фактором увеличат емкость.

Устранить
Ошибки проводки

С заменой стандарта
кабельные жгуты с шинами исключают возможность неправильной проводки.
Жгуты проводов имеют более высокую частоту отказов по сравнению с шинами, которые
практически нет. Эти проблемы очень дороги в ремонте. Добавление шин к
ваши системы — эффективная страховка.

Автобус
бар Нижняя индуктивность

В любом проводнике с током возникает
электромагнитное поле. Применение тонких параллельных проводников с тонкой
диэлектрик, ламинированный вместе, сводит к минимуму влияние индуктивности на электрические
схемы. Компенсация магнитного потока максимизируется, когда противоположные потенциалы
ламинированы вместе. Многослойные шины были разработаны для уменьшения
эффект близости во многих полупроводниковых приложениях, а также приложениях
которые связаны с сильными электромагнитными помехами (EMI).

Автобус
бар Нижний импеданс

Увеличение емкости и уменьшение
индуктивность является определяющим фактором в устранении шума. Сохранение диэлектрика
толщина до минимума обеспечит желаемый низкий импеданс.

Автобус
батончики Обеспечить более плотную упаковку

Использование широких, тонких ламинированных проводников
вместе привели к снижению требований к пространству. Ламинированные шины помогли
уменьшить общий размер и стоимость системы.

Автобус
стержни обеспечивают более широкий выбор методов соединения

Гибкость шинных стержней позволила
неограниченное количество стилей подключения на выбор. втулки,
чаще всего используются тиснения и застежки.

Автобус
стержни улучшают тепловые характеристики

Широкие тонкие проводники благоприятны для
обеспечивая лучший воздушный поток в системах. По мере уменьшения размера упаковки стоимость
значительно увеличился отвод тепла от систем.Шина может не только уменьшить
требуется общий размер, но он также может улучшить воздушный поток благодаря своему гладкому дизайну.

Материал:
Медь будет марки ETP в соответствии с DIN 13601-2002 и с бескислородной
медь.

Химическая
Состав: Чистота меди соответствует DIN EN 13601:2002. Медь + Серебро
99,90% мин.

Типичный пример

Рейтинг
Ток: 3200 Ампер.

Система: 415 В переменного тока,
ТПН, 50 Гц.

Вина
Уровень: 50КА. В течение 1 сек.

Операция
Температура: 40°C выше температуры окружающей среды 45°C.

РАССМОТРЕНИЕ

Корпус
размер: 1400 мм. ширина х 400 мм. высота

Автобус
Размер бара: 2:200×10 на фазу, 1:200×10 на нейтраль.

Автобус
материал прутка: Электролитический гр. Ал. (ИС 63401/AA6101)

 Номинал короткого замыкания

-вплоть до
400A номинальный ток:                   25 кА
на 1 сек.

-600
до 1000 А номинальный ток:              50 кА
на 1 сек.

-1250
до 2000А номинальный ток:            65–100 кА
на 1 сек.

-2500
до 5000A номинальный ток:            100–225 кА
на 1 сек.

То
минимальное поперечное сечение, необходимое в кв. мм для шинопровода в различных распространенных случаях, может быть
перечисленные ниже —

Позволять
выберем шину на примере:

1) Алюминий
Шина на 2000 А, выдерживает 35 кА в течение 1 с – минимум из таблицы
поперечное сечение должно быть 443 мм2. Таким образом, мы можем выбрать шину размером 100 мм x 5 мм.
как минимальное сечение. С учетом плотности тока 1 А/мм ²
учитывая температуру , а также
скин-эффект, для этого случая нам потребуются шины 4 x 100 мм x 5 мм.

2) Медь
шина на 2000 А, 35 кА за 1 сек выдерживается – Минимум из таблицы
поперечное сечение должно быть 285 мм2. Таким образом, мы можем выбрать шину размером 60 мм x 5 мм.
как минимальное сечение. Учитывая плотность тока 1,6 А/мм2 на
Учитывая температуру и скин-эффект, нам потребуется 4 x 60 мм x 5 мм.
шины для этого случая.

Таким образом, используя приведенную выше формулу и таблицу, мы
может легко выбрать шины для наших распределительных щитов.

Повышение температуры

В течение
короткого замыкания шина должна выдерживать
также механическое воздействие.Когда происходит схема сортировки, температура
повышение прямо пропорционально квадрату среднеквадратичного значения неисправности
Текущий. Продолжительность короткого замыкания очень мала, т.е. от одной секунды до
выключатели размыкаются и сбрасывают неисправность. Тепловыделение через
конвекцией и излучением в течение этого короткого промежутка времени можно пренебречь, и все
тепло наблюдает сама шина. Повышение температуры из-за неисправности может
рассчитать по формулам.

Т
= K (I/A) ² (1+αθ) 10 ^-2

Т=температура
рост в секунду

А=
площадь поперечного сечения проводника

α
= температурный коэффициент удельного сопротивления при 20 град.С/град.С

= 0,00393 для меди

= 0,00386 для алюминия

К
= константа

=0,52 для меди

=1,166 для алюминия

θ
= температура проводника в момент, когда повышение температуры
рассчитывается.

Типовой расчет

Рейтинг
ток = 1000А

Вина
ток = 50 кА за 1 сек

допустимый
повышение температуры= 40 град.С

Шинопровод
материал = алюминиевый союзник E91E

Снижение рейтинга
коэффициент из-за материала =1

Снижение рейтинга
коэффициент из-за повышения температуры =0. 86

Снижение рейтинга
коэффициент из-за корпуса =0,75

Всего
коэффициент понижения = 1×0,75×0,86=0,66

Минимум
площадь поперечного сечения, необходимая для выдерживания короткого замыкания в течение 1 с.

= (I _fc x √t )/0,08

Где,
I _fc = ток уровня неисправности в KA

т= 1 секунда

Площадь
A = (50x √1 )/0,08 = 625 кв.мм

С учетом всех коэффициентов снижения номинальных характеристик A = 625/0,66.
=946,97

Сказать,
площадь поперечного сечения на фазу = 1000 кв.мм

За
нейтраль, площадь поперечного сечения на фазу = 500 кв.мм

для получения дополнительной информации см. практическое руководство по прокладке кабеля и разговор с ящиком для инструментов
.
В Индии —

Доступно с книгой
магазин и —

Цена:
рупий375/- без стоимости доставки

Преимущества использования стандарта IEC61439 в системах электрических шин

Предисловие:

В электротехнической промышленности «Стандарты», которые определяют четкие правила, чрезвычайно необходимы для безопасности, надлежащего функционирования и обеспечения качества на всех уровнях. Все правила и рекомендации в соответствии со стандартами были получены в результате обширных испытаний в реальных условиях, которые гарантируют правильное или надлежащее функционирование электроустановки.

Соблюдение или несоблюдение стандарта будет означать разницу между серьезной опасностью поражения электрическим током, влияющей на конечного пользователя, и безопасной эксплуатацией всей электроустановки, спасающей жизни.

Введение :

IEC/EN 61439 является результатом работы технических комитетов и подкомитетов, состоящих из представителей полноправных национальных электротехнических комитетов Европы, каждый из которых занимается определенной темой во всем диапазоне Электрические изделия и сборки .

Стандарт

IEC 61439 распространяется на низковольтные распределительные устройства и устройства управления. Он заменяет более ранний стандарт IEC 60439 и теперь является требованием отраслевого стандарта для всех низковольтных распределительных устройств и панелей управления. Новый стандарт подробно описывает требования к продуктам посредством испытаний и других методов проверки, таких как проектирование и регулярная проверка.

Для чего был создан новый стандарт?

В более раннем стандарте IEC 60439 «проверка конструкции» была исключена, и поэтому соответствующие роли производителей оборудования и сборщиков панелей не были четко определены, поэтому ответственность за обеспечение соответствия было также трудно определить..

Как этот новый стандарт повышает ценность OEM-производителей, консультантов, проектировщиков и сборщиков панелей?

Разработчик, будь то консультант, OEM или сборщик панелей, определяет потребности и ограничения для проектирования, установки, эксплуатации и модернизации всей системы прямо на этапе проектирования.

Он выбирает правильное распределительное устройство , кабели, соединители, сборные шины и другие компоненты в соответствии со спецификациями, которые он намеревается использовать при окончательной сборке. Прежде чем он приступит к производству, на самой стадии проектирования он должен убедиться, что он правильно выбрал компоненты и что компоненты, установленные в панели управления или распределительной панели, соответствуют стандарту IEC 61439.

Чтобы гарантировать это, проектировщик выполняет проектирование, обеспечивающее надлежащее функционирование электроустановки, в соответствии со следующим процессом.

1) Проверка конструкции путем собственных испытаний или в сторонних лабораториях, а также путем расчета с помощью предписанных инструментов, предоставленных производителем продукта.

2) Надлежащая документация проверки этой конструкции (например, тестовая документация, расчеты) затем создается с помощью предписанных инструментов, предоставленных изготовителем.

Таким образом, сборщик панелей несет ответственность не только за завершенную сборку, но и за:

– Номинация КРУ по требованиям заказчика.

– Соответствие конструкции проверке оригинального производителя.

— Декларация о соответствии заказчика (Declaration of Conformity)

– Маркировка и документация сборки

– Выполнение проектной проверки и документации

Общая информация о МЭК – 61439

В IEC 61439 рекомендуются три метода проверки

— Первый тест

— Второй в сравнении

– Третий по дизайну и оценке.

Сюда входят узлы, интегрированные для производства, передачи и распределения электроэнергии, и узлы, предназначенные для электрооборудования; все в диапазоне напряжений не более 1000 В переменного тока или 1500 В постоянного тока.

Система сборных шин Wöhner и стандарты IEC 61439

Вот уже более 88 лет Wöhner является синонимом высочайшей производительности и инновационных технологий. Имея более 100 зарегистрированных патентов, группа Wöhner хорошо зарекомендовала себя во всем мире как компетентный и надежный партнер в области распределения энергии, технологий управления и возобновляемых источников энергии.

Wöhner упростил разработчикам электротехники принятие нового стандарта с помощью следующих методов, которые можно использовать для экономии затрат, необходимых для дополнительных испытаний и безопасного, надлежащего функционирования электроустановки, и все это не зависит от типа используемого корпуса.

Ø Стойкость к короткому замыканию : Предварительно рассчитано и протестировано третьей стороной (без требований собственных испытаний)*

Ø Испытание на превышение температуры: Предварительно рассчитано и протестировано третьей стороной (не требует собственных испытаний)

Ø токовая изоляция : Путь утечки и напряжение изоляции предварительно протестированы в соответствии со стандартами

Ø Диэлектрическая прочность : В соответствии со спецификацией в паспорте продукта (гибкая шина)

*Если не принять во внимание значения короткого замыкания, при неисправности электрооборудования возникнет серьезная опасность возгорания, вредная для всех.

Wöhner предоставляет на веб-сайте допустимую токовую нагрузку шин и устойчивость системы к короткому замыканию методом расчета с помощью специальных инструментов.

Инструменты для достижения IEC 61439

Wöhner предоставляет следующие бесплатные онлайн-инструменты, которые могут использоваться проектировщиками/проектировщиками для проверки собственного проекта и соответствия всем стандартам IEC 61439

.

1) Программное обеспечение для проверки собственной конструкции при установке Жалоба IEC

2) Инструмент конфигуратора для проектирования и достижения требуемой стойкости к короткому замыканию

3) Несущая способность шины и держателя шины при коротком замыкании

4) Допустимая токовая нагрузка сборной шины

1) Программное обеспечение для проверки собственной конструкции при установке Жалоба IEC:

Wöhner предоставляет специальное программное обеспечение, доступ к которому можно получить из инструментов. Разработчик может заполнить проверку путем сравнения с эталонной конструкцией, используя контрольный список в этом инструменте.И документация может быть сделана для окончательного представления конечному пользователю в соответствии с требованиями IEC.

2) Инструмент конфигуратора для проектирования и достижения требуемой стойкости к короткому замыканию

Моментальный снимок инструмента конфигуратора для достижения желаемого уровня защиты от короткого замыкания;

Инструмент-конфигуратор Wöhner может использоваться для создания схемы распределения питания, а также для достижения и поддержания требуемой стойкости системы к короткому замыканию

3) Для измерения пропускной способности системы шин при коротком замыкании

Мы можем проверить устойчивость к короткому замыканию шинной системы с помощью инструментов проектирования, предоставленных Wöhner, выполнив следующие простые шаги:

Стойкость к короткому замыканию в основном зависит от нескольких параметров, таких как размер шины, количество опор и расстояние между опорами шины.

Пример:

Используя инструменты «дизайна» Wöhner, мы выбираем шинную опору из серии 60 Classic 3P (номер детали 01500 Wöhner) с размером шины 20 мм x 10 мм. количество опор составит 300 мм. При задании этих вводов в «проектных» средствах получаем прочность на короткое замыкание 53 кА. (См. снимок экрана 1)

Снимок экрана 1

Если теперь изменить расстояние между шинными опорами с 300 мм до 450 мм, сохранив все остальные параметры прежними, то получим прочность на короткое замыкание 43 кА.(См. снимок экрана 2).

Снимок экрана 2

1) Допустимая токовая нагрузка шинных систем с помощью инструментов «проектирования»

Мы можем проверить «пропускную способность по току» шинных систем с помощью инструментов «проектирования», предоставленных Wöhner, с помощью следующих простых шагов.

Допустимая токовая нагрузка шины зависит от допустимой температуры воздуха внутри электрического шкафа и температуры шины, которую конечный пользователь указал как безопасную для использования.

На веб-сайте Wöhner нам необходимо выбрать размер шинопровода, допустимую температуру воздуха в электрощите на основе спецификаций пользователя и допустимую температуру шинопровода по желанию проектировщика и разрешенному конечным пользователем. Задав эти входные данные, мы можем получить текущую пропускную способность сборной шины.

Например,

, если мы выберем шину размером 20 мм x 10 мм, длиной 2,4 м – (код изделия Wöhner -01624), и если мы выберем температуру воздуха 35°C и температуру шины 85°C, мы получим токовая грузоподъемность 652А.(См. снимок экрана 3)

Снимок экрана 3

Теперь, если мы оставим размеры шин и температуру шин постоянными и изменим допустимую температуру воздуха с 35°C до 55°C. Затем мы получим расчет пропускной способности шины по току 508 А. (см. снимок экрана 4)

Снимок экрана 4

С продуктами Wöhner проверка использования может быть выполнена прямо на этапе проектирования, таким образом, используя стандарт IEC 61439 и приведенные выше примеры, проектировщик, OEM-производитель и сборщик электрических щитов могут разрабатывать продукты очень хорошего качества. Затем конечному пользователю предоставляется система, которой он может доверять и быть уверенным в безопасности и надежности,

.

Фактическое фото применения панелей управления с использованием продукции Wöhner.

Другие особенности уникальных шинных решений Wöhner:

Инновационная конструкция Wöhner позволяет монтировать электрические распределительные устройства непосредственно на сборные шины, экономя дорогостоящую недвижимость на электрическом щите. Продукция Wohner гарантирует нашим клиентам безопасность и простоту сборки, благодаря чему время сборки сокращается на 1/3 по сравнению с обычным временем сборки.

Медные шины

подключаются к кабелям и распределительным устройствам низкого напряжения (100–1000 А) без сверления шин. Хорошо спроектированные монтажные адаптеры и кабельные зажимы обеспечивают систематизированную и компактную распределительную панель наряду со всеми функциями, такими как безопасность, простота сборки, простота обслуживания и т. д.».

Выводы

Электропроводка и проектирование являются наиболее важной частью любой электроустановки. Системное решение Woehner для шинопроводов уникально разработано в соответствии со стандартом IEC 61439 и обеспечивает безрисковое соответствие стандарту с максимальной безопасностью, качеством и экономией средств

.

Farook Merchant – MD Messung Group (мегадистрибьютор Wöhner Products в Индии.)

Работа в соответствии со стандартами мирового класса обеспечивает международное качество панелей управления, производимых нашими клиентами. Мы можем указать, протестировать и гарантировать нашим клиентам; Критические характеристики, такие как токи короткого замыкания, повышение температуры и диэлектрическая прочность, соответствуют стандарту стандарта стандарта IEC 61439 . Этот новый стандарт подробно описывает требования к продуктам Wohner посредством испытаний и других методов проверки. Он предназначен для устранения некоторых недостатков IEC 60439.

Шрикант Венкатешаппа – международный менеджер по работе с ключевыми клиентами, Woehner.

Размер медной шины для постоянного тока низкого напряжения и большой силы тока

«Образование, алоха и развлечения… с 1989 года»

Сегодня вторник, 18.01.22, и ваши вопросы или ответы приветствуются.
Звоните прямо сейчас! (сайт без регистрации)

• ——

Текущий вопрос:

Изд. примечание: пожалуйста!
Нет абстрактных вопросов.
А?

10 июня 2021 г.

В.

июнь 2021 г.

А. Привет, Т.Дж. Пожалуйста, представьтесь и расскажите о своей ситуации. Я предположил, что вы спрашивали об открытых системах шин, которые обычно используются в гальванотехнике, анодировании и других отделочных цехах для подачи постоянного тока в резервуары, например, как показано в главе «Анодные и катодные стержни и шины» в гальванотехнике. Engineering Handbook —>
, но после поиска вашей компании я не думаю, что это так, и то, что вы прочтете на этой странице, может ввести в заблуждение 🙁

Извините, я не знаю ответов для вашей ситуации.

10 июня 2021 г.

В. Привет, Тед.

Это будет для объединителя постоянного тока с положительной и отрицательной шиной для объединения банков литиевых батарей, который будет общей точкой для питания множества инверторов 48 В в качестве большой системы накопления энергии / ИБП. Мое требование к силе тока составляет всего 1500 А, но я завысил требования к теплу, потерям и т. д. в системе. Так что, в основном, я буду сам собирать шины с помощью большого количества болтов 3/8. Я просто хочу убедиться, что я придерживаюсь правильного PCD для болтов, чтобы не повлиять отрицательно на грузоподъемность шинопровода.

Тесно связанные исторические сообщения, самые старые сначала:

18 ноября 2008 г.

В. Привет всем,

Я новичок в гальванике.

Теперь у меня есть выпрямитель, номинальная выходная мощность которого составляет 12 В постоянного тока, 4000 А. Текущий размер медной шины, соединяющей выпрямитель с хромированным баком, составляет 12 мм x 100 мм.

24 ноября 2008 г.

А.

24 ноября 2008 г.

А. Спасибо, Курт. Я думаю, что эта страница подойдет для расчетов переменного тока.

Однако для шины постоянного тока для выпрямителя я думаю, что стандартное число, используемое в течение десятилетий, 1000 ампер/кв. дюйм для открытой шины, является более простым и безопасным подходом.

Khor, для установки гальванических шин я бы рассчитал, что мощность шины размером 12 мм x 100 мм (чуть меньше 1/2 дюйма x чуть меньше 4 дюймов) составляет около 1860 ампер. Вам потребуется как минимум две, а не одна шина 12 мм x 100 мм, хотя наиболее опытные монтажники, вероятно, будут использовать вместо них четыре или пять шин 6 мм x 100 мм.

5 декабря 2008 г.

я. Тед
Я никогда не называл себя инженером-электриком, но в свое время проложил много проводов. Я никогда не думал, что будет разница в емкости для переменного и постоянного тока. Я обратился к ребятам из Storm Copper за подтверждением. Мой вопрос был очень простым:

Есть ли существенная разница между током переменного и постоянного тока?

Ответ был:

Да. Постоянный ток вызывает больший нагрев шины. Я полагаю, что значения AC снижаются примерно на 30%.

15 декабря 2008 г.

! Еще раз спасибо, Курт. Я измерял шины постоянного тока одинаково в течение 40 лет, поэтому мне бы очень хотелось выбраться из этой колеи и услышать новый и лучший способ. И я понимаю, что 1/4 х 4 бара имеет большую площадь поверхности и охлаждение, и, следовательно, более высокую токопропускную способность, чем 1/2 на 2 бара.

Но дело в том, что 1000 Ампер/кв. зарекомендовала себя десятилетиями. Если бы эти диаграммы указывали на более высокую мощность , чем простой старомодный метод, я бы согласился с ними.В той мере, в какой они предполагают, что медь может нести только от 70 до 87 процентов того, что мы знаем из факта, что она безопасно и надежно использовалась в десятках тысяч установок для нанесения покрытий и анодирования в течение 5 или более десятилетий, я думаю, что это . кому нужно вернуться к чертежной доске 🙂

Их цифры могут относиться к шинам, заключенным в силовые распределительные коробки или шинопроводы, а не на открытом воздухе.

С уважением,

Тед Муни, ЧП
Стремление жить Алоха
отделка.

16 марта 2009 г. — эта запись добавлена ​​к этой теме редактором вместо создания повторяющейся темы.

В. Привет, просто интересно, может ли кто-нибудь помочь определить правильный размер проводника. Это особенно касается твердого хромирования, но может применяться и к другим типам покрытия. Мы используем выпрямители, которые обычно работают на 7-9 В и около 1500-2000 А. Они подключаются к гальваническим бакам сплошными медными стержнями. Детали подвешиваются в резервуаре с помощью стальных приспособлений с медными полосами, чтобы максимально облегчить ток.Обычно нам не нравится, когда медь контактирует с раствором для покрытия. Наши специалисты по техническому обслуживанию изготавливают приспособления, но иногда они имеют неправильный размер, поэтому они перегреваются, и детали оказываются на дне резервуара. Я хотел бы иметь возможность правильно подобрать размеры светильников и других проводников, чтобы избежать проблем с отказом и повысить эффективность нашей металлизации в целом. Мне было трудно найти информацию об этом. Как я могу рассчитать, какой ток я могу пропустить через сплошной проводник? Я понимаю, что удельное сопротивление металлов увеличивается с температурой и что я могу уменьшить сопротивление, увеличив поперечное сечение проводника, но как я узнаю, при какой температуре (удельном сопротивлении) прибудет проводник, если я пропущу через него заданный ток? Существуют ли какие-либо таблицы рекомендуемых размеров одножильных проводников для постоянного тока, подобных тем, которые используются для домашней проводки? Я буду признателен за любую помощь, которую вы можете предоставить.

19 марта 2009 г.

В. Большое спасибо за сообщение. У меня есть дополнение, пожалуйста, как насчет приспособлений для подвешивания деталей в баке? Когда мы делаем внутренние диаметры или приспособления, для которых требуется стержень с резьбой, мы используем сталь для поддержки массы детали (деталей). Как я могу определить сопротивление светильника, если я понятия не имею о его температуре? Другими словами, насколько большим должно быть поперечное сечение стального приспособления, чтобы обеспечить правильное протекание тока или, по крайней мере, чтобы оно не перегревалось и не вышло из строя механически.

20 марта 2009 г.

A. Еще раз здравствуйте, Петр. Сталь — это сплав, а проводимость сплавов варьируется в очень широких пределах: у некоторых нержавеющих сталей проводимость лишь на 3% меньше, чем у меди, а у некоторых простых сталей она приближается к 15%, поэтому сложно дать точное число. Но цифра это около 10 процентов меди. Это означает, что я бы выбрал 100 ампер/кв. дюйм. при погружении в воду, даже если проводимость конкретной стали немного ниже.

Очевидно, что это предложение применимо только к погружным приспособлениям для нанесения покрытия, и его не следует экстраполировать на то, что во всех применениях допустимо считать сталь 10-процентной медью 🙂

С уважением,

Тед Муни, П.

июнь 2011 г.

А. Привет, Суреш. Для измерения сопротивления шины можно использовать закон Ома. Когда я учился в школе, это было R = E / I, сегодня вы, вероятно, слышите это как R = V / A. Вы просто измеряете падение напряжения, когда на стержне течет известный ток.

Постоянные токи не имеют индуктивности; индуктивность — это напряжение, индуцированное скорее нестационарным током. L = E / (dI/dt)

С уважением,

Тед Муни, ЧП
Стремление жить Алоха
отделка.

12 апреля 2012 г.

A. Привет, Нареш. Привет, Суджин. Пожалуйста, приобретите таблицы у таких поставщиков, как Stormcopper, или ознакомьтесь с Национальным электротехническим кодексом. Проводимость алюминиевой шины примерно на 50-60% меньше, чем у меди.

Но, пожалуйста, продолжайте обсуждение, стараясь изо всех сил формулировать текущие вопросы в терминах уже предложенных ответов. Если вы чего-то не поняли и хотите разъяснений, ничего страшного — люди попытаются объяснить это другими словами.

16 апреля 2012 г.

A. Привет, Хитендра. Хороший вопрос. Я использовал 1000 ампер на квадратный дюйм (на открытом воздухе) в цехах гальваники и анодирования в течение многих десятилетий, поэтому я думаю, что 1/10 квадратного дюйма будет правильным для 100 ампер непрерывной нагрузки. Но, к сожалению, у меня нет реального опыта коротких пиковых нагрузок, поэтому из своего опыта ответить не могу. Я думаю, что правильный ответ будет немного больше, чем 1/10 квадратного дюйма для пиковой нагрузки всего за одну секунду, но я не могу сказать наверняка, и чувствую, что коды, вероятно, хотят, чтобы вы определяли размеры на основе максимально- когда-либо грузы для безопасности, а не обычные грузы.

31 мая 2012 г.

В. В электрорафинировании обычно используются треугольные шины, где соединительные шины катодов и анодов проходят через эти шины и касаются только верхнего края треугольника. Существует сопротивление из-за контакта двух частей (коллектор-шина), и его можно рассчитать с помощью уравнения Холма (является обратной функцией квадратного корня нагрузки), однако у меня разные представления о том, как рассчитать сопротивление. через шину (через треугольный стержень), так как контакт изначально находится на ребре, а не на конце треугольника.

Поскольку R=rho*длина/площадь поперечного сечения, не возникнет ли большое сопротивление вблизи соединений из-за такой малой площади (поскольку контакт находится сверху, что приводит к краевому контакту, а не контакту с все сечение в конце)? Некоторые электрики, с которыми я разговаривал, говорят, что постоянный ток подобен воде, так что вы можете использовать все поперечное сечение треугольника, так как он проливается в резервуар, но как насчет другого конца? Затем он захочет отступить и оказать массовое сопротивление, возвращаясь на очень маленькую территорию? Любые идеи будут приветствоваться.

1 июня 2012 г.

A. Привет, Крис.

Я не могу точно ответить на ваш вопрос, но подумайте вот о чем: когда две плоские поверхности размером, скажем, 1 x 1 дюйм соприкасаются друг с другом, мы могли бы сказать, что площадь контакта составляет один квадратный дюйм, а сила постоянного тока соединения поэтому 1000 ампер. Но если бы вы посмотрели на эту контактную поверхность через мощный микроскоп, вы бы увидели, что на самом деле соприкасаются только очень маленькие пики и очень ограниченные области. Мы по-прежнему говорим, что мощность составляет 1000 ампер; мы не рассчитываем уменьшенную емкость на основе меньшей площади контакта, которую мы видим в микроскоп.То есть у нас есть эмпирическое макроправило, согласно которому квадратный дюйм меди может выдерживать 1000 ампер, и мы не применяем это макроправило к микроситуации. Я думаю, что это относится к треугольным шинам, которые предназначены для создания контактной поверхности с остроконечной (и, следовательно, лучшей) контактной поверхностью.

Я думаю, что из закона Ома мы можем видеть, что контакт лезвия ножа не вызывает значительного сопротивления, и мы можем видеть (с помощью теплового сканера, если не вручную), что на лезвии лезвия не происходит опасного накопления тепла.Для меня это конец анализа, мощность контакта основана на площади поперечного сечения шины или коллектора, в зависимости от того, что меньше.

Примечание для читателей: Интернет — это гигантский однокомнатный школьный дом, где вы можете «подслушать» материал и неправильно его применить; Я говорю о медных шинах, несущих постоянный ток при электролизе; Я не предлагаю общую теорию, применимую ко всем электрическим контактным поверхностям 🙂

С уважением,

Тед Муни, П.

6 июля 2012 г.

В. Привет

В связи с темой, если я намерен использовать кабели постоянного тока вместо медных шин для подключения выпрямителей к анодным и катодным шинам, как мне решить, какой размер и тип кабелей купить.

И есть ли разница, если использовать кабели вместо медных шин. Как в том, лучше это или хуже.

Буду признателен за помощь.

Спасибо и теплые пожелания

Солнышко

Покрытие Sunny Pruthi
на пластике — Нью-Дели, Индия.

Июль 2012 г.

A. Привет, Солнышко.

Кабели широко используются в гальванических цехах. Хотя это правда, что из-за изоляции они могут нагреваться несколько теплее, чем открытая шина, лично я никогда не видел проблемы, если используется старое ручное правило: один квадратный дюйм на 1000 ампер мощности выпрямителя. Часто используется сварочный кабель, потому что он гибкий и рассчитан на значительные токи.

С уважением,

Тед Муни, ЧП
Стремление жить Алоха
отделка.

24 сентября 2012 г.

В. В моих существующих гальванических ваннах катодные стержни меньшего размера (3 x 0,75 дюйма, выпрямитель 4000 А), размер которых нельзя увеличить. Во время нанесения покрытия катодный стержень нагревается настолько, что к нему невозможно прикоснуться. В настоящее время шинопровод подключен только к одному концу резервуара.

май 2015 г.

А.Привет Майк. Если вам что-то непонятно на этой странице, мы будем рады попытаться объяснить это другими словами, пока это не станет полностью ясным. Но напряжение не имеет к этому никакого отношения (в этом ограниченном контексте шинопровода гальванического резервуара, который работает на обычных промышленных уровнях). Длина участка не имеет абсолютно никакого значения, но для типичных участков гальванического цеха, например, 10,5 м, это не так важно. Мое собственное эмпирическое правило, которое уже было хорошо зарекомендовавшим себя у производителя гальванического оборудования, на которое я работал в 1967 году, это просто 1 квадратный дюйм (645 квадратных миллиметров) площади поперечного сечения в шинах на каждую тысячу ампер, которую вы хотите нести. .Это дает измеримые, но не чрезмерные падения напряжения, а также теплые, но не горячие шины. Итак, вам понадобится 645 * 400/1000 = 258 квадратных миллиметров, а у вас всего 228.

Мое мнение, и это все, что вы должны были заказать стержни 6 мм x 52 мм (1/4″ x 2″). Клемма выпрямителя часто подразумевает, какой размер шины, по мнению производителя выпрямителя, является подходящим. Но следует ли вам продолжать или начинать сначала, может быть другим вопросом, и я подозреваю, что большинство людей посоветовали бы вам просто продолжить 🙂

С уважением,

Тед Муни, П.

29 мая 2015 г.

А. Добрый день, Михай.

У Теда есть хорошее замечание по поводу расчетов, но оно не высечено на камне. Ваш автобус на 12% меньше расчетов IDEAL. Я чувствую, что вы можете продолжать с тем, что у вас есть.
Однако я хотел бы сделать предложение.
Если вы отводите каждый конец катодных/анодных стержней от ГЛАВНОЙ шины, я обнаружил, что эти выводы от ГЛАВНОЙ шины должны быть одинаковой длины.
Вы можете измерить силу тока по длине катодного стержня на каждой стойке/креплении с помощью клещевого тестера/амперметра, чтобы убедиться, что сила тока постоянна.

19 сентября 2015 г.

В. Как рассчитать размер медной шины для данного номинального постоянного тока?

У меня есть выпрямитель, он дает на выходе 24 вольта постоянного тока и 15000 ампер от источника к нагрузке на расстоянии 6 м, 5 м, 2 м, 1 м. При каком размере шинопровода(или) кабелей принимается моя заявка и какой тип изоляции я предпочитаю шинопроводу в безопасных условиях.

Я не разбираюсь в расчете размеров шин; Пожалуйста, пришлите мне выбор правильного размера шины для требуемого номинального тока.

сентябрь 2015 г.

А. Привет, Шива. Я думаю, вам может понадобиться нанять опытного электрика, инженера-электрика или консультанта по гальваническим покрытиям — кого-то, кто работал с этим материалом и знаком с обсуждаемыми концепциями. Как определить размер этого материала, объяснялось много раз только в этой теме, и если вы не можете следовать ему в достаточной степени, чтобы выполнить арифметику самостоятельно, вы недостаточно понимаете, чтобы устанавливать шину без руководства. Хотя падение напряжения пропорционально длине шины, не принято использовать разные сечения шины для длины 6 метров против 1 метра.

Вопросы безопасности в лучшем случае сложны. Это ручная установка? Я давно знаком с открытыми шинными системами, которые вообще не имеют изоляции и которые использовались в течение многих десятилетий в гальванических цехах, но я также видел движение к людям, которые больше не считают открытые шинные системы безопасными, особенно поскольку мы переходим к более высоким напряжениям, таким как 24 В. Сварочный кабель с номиналом 1000 А/кв. дюйм можно использовать в качестве альтернативы открытой шине, но он не полностью решает проблему людей, работающих с работающими системами 24 В.

4 ноября 2015 г.

Q. Спасибо за очень полезную информацию; У меня вопрос, так как я работаю только на переменном токе, а управляю проектом шинопровода постоянного тока со следующими данными: длина 100 м, ток 2000 А, напряжение 48 В, размер 1600 мм2. После расчета падения напряжения (В 10,2, пожалуйста, поправьте меня, если я ошибаюсь) потеря напряжения сначала приведет к тому, что не будет получено требуемое напряжение на конце шины, и тепловыделение будет высоким (около 20,4 кВА, снова поправьте меня, если я ошибаюсь). неправильно) даже если я отрегулировал напряжение источника, чтобы компенсировать падение напряжения, нагрев будет высоким.

декабрь 2015 г.

А. Привет, Халед. Сопротивление шины рассчитывается как: R = ρ xl / A
Удельное сопротивление медной шины составляет около 1,68 х 10 ^-8 Ом-м, поэтому я получаю как сопротивление вашей шины:
1,68 х 10 ^-8 Ом-м x 100 м / (1600 мм ² x 1 м ² / 1 000 000 мм ² ), поэтому:
R = 1,05 x 10 ^{-3 904}

И V = I x R, поэтому я получаю:
V = 2000 А x 1,05 x 10 ^-3 Ом; = 2,1 Вольт

Это много, и это относится к каждому столбу, если они оба имеют длину 100 м.

Февраль 2016 г.

A. Привет, кузен Ходжат. Извините, но мы бы просто ходили по кругу и ни к чему бы не пришли, если бы после 30 постов по теме вместо того, чтобы просить конкретных разъяснений, люди просто говорили: «Начни сначала и расскажи мне все» 🙂

Я не вижу, чем расчет падения напряжения и поперечного сечения, который вы хотите сделать, отличается от примера Халеда, который я только что разработал для вас. Извините, я не знаю кодов, касающихся защиты от короткого замыкания (если они есть) в вашей ситуации, и мой основной опыт связан с шиной низкого напряжения, а не с шиной 200 В.

3 мая 2016 г. — эта запись добавлена ​​к этой теме редактором вместо создания повторяющейся темы.

В. Я изучаю номиналы шин, которые используются в моих резервуарах для анодирования. Я всегда понимал, что повышение температуры по Цельсию — это повышение температуры окружающей среды или температуры покоя. В настоящее время на моих резервуарах установлена ​​шина размером 1/4 x 3 дюйма, которая, согласно таблицам, рассчитана на 1500 ампер при повышении температуры до 65 градусов по Цельсию? Но я не нашел диаграмму, указывающую, является ли это переменным или постоянным током.

Защита шин от коррозии в гальваническом цехе

9 марта 2018 г.

В. Добрый день. Меня зовут Дрю, и я хотел бы знать, ухудшается ли проводимость медных шин по мере накопления зеленой коррозии. И при этой потере производительности достаточно поменять или почистить шинопровод. Я знаю, что поверхностная коррозия будет иметь очень небольшое влияние, но соединения могут быть значительными. Мы гальванизируем цинком обычную цепь Link при 9 В постоянного тока при 3000 А.

март 2018 г.

А. Привет, Дрю. Не должно быть спада. Я видел, как гальванические мастерские покрывают прозрачным покрытием или лаком свои шины (за исключением соединений, конечно), и это, кажется, хорошо держится и выглядит лучше, чем полосатая медь с зелеными пятнами.

Соединения шин должны быть посеребренными или лужеными. Несколько десятилетий назад я посетил завод GE или Westinghouse по производству шин, где они подвешивали шину вертикально и погружали ее на глубину 4-6 дюймов в раствор для покрытия концов.

января 2020 г.

А. Привет, Аджай. Все компоненты имеют размер не менее 1/4″ x 3/4″? На выключателе не должно быть места, где площадь поперечного сечения меди меньше 1/5 дюйма ² , поскольку допустимая токовая нагрузка меди составляет 1000 А/дюйм ² .

Вы уверены, что медь электролитически чистая? Токопропускная способность резко снижается даже при очень небольшом количестве легирующих материалов. Вы проволочной щеткой стыки и наносили токопроводящий шовный герметик?

С уважением,

Тед Муни, П.

января 2020 г.

А. Привет, Вирендра. Как правило, допустимое повышение температуры довольно низкое, и в любом случае проектирование с более высоким допустимым повышением температуры не принесет особой пользы, потому что проводимость обратно пропорциональна температуре. Таким образом, вы увидите, что вместо этого используются эмпирические числа. Здесь, в США и в гальванической промышленности, милое круглое число 1000 ампер на квадратный дюйм для открытой шины было общепринятым задолго до того, как я пришел в эту отрасль, а это было более 60 лет назад 🙂

Допустимый ток пропускная способность закрытой шины в шинопроводах несколько ниже из-за отсутствия охлаждения; поскольку шинопровод является стандартизированным продуктом, вы увидите номера в документации по продукту и в электрических кодах.
Finishing.com стал возможным благодаря …
этот текст заменяется на bannerText

Отказ от ответственности. На этих страницах невозможно полностью диагностировать проблему чистовой обработки или риски операции. Вся представленная информация предназначена для общего ознакомления и не является профессиональным мнением или политикой работодателя автора. Интернет в значительной степени анонимен и непроверен; некоторые имена могут быть вымышленными, а некоторые рекомендации могут быть вредными.

Если вы ищете продукт или услугу, связанную с отделкой металлов, проверьте следующие каталоги:

О нас/Контакты    —    Политика конфиденциальности    —    © 1995-2022 Finishing.com, Пайн-Бич, Нью-Джерси, США

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время

Логотип Public.Resource.OrgЛоготип представляет собой черно-белый рисунок улыбающегося тюленя с усами. Вокруг печати красная круглая полоса с белым шрифтом, на которой в верхней половине написано «The Creat Seal of the Seal of Approval», а в нижней половине «Public.Resource.Org». На внешней стороне красной круглой марки находится круглая серебряная круглая полоса с зубчатыми краями, напоминающая печать из серебряной фольги.

Public.Resource.Org

Хилдсбург, Калифорния, 95448
США

Этот документ в настоящее время недоступен для вас!

Дорогой земляк:

В настоящее время вам временно отказано в доступе к этому документу.

Public Resource судится за ваше право читать и высказываться в соответствии с законом. Для получения более подробной информации см. досье этого незавершенного судебного дела:

Американское общество испытаний и материалов (ASTM), Национальная ассоциация противопожарной защиты (NFPA),
и Американское общество инженеров по отоплению, охлаждению и кондиционированию воздуха (ASHRAE) v.Public.Resource.Org (общедоступный ресурс),
DCD 1:13-cv-01215, Объединенный окружной суд округа Колумбия [1]

Ваш доступ к этому документу, который является законом Соединенных Штатов Америки, был временно отключен, пока мы боремся за
ваше право читать и говорить о законах, по которым мы хотим управлять собой как демократическим обществом.

Чтобы подать заявку на получение лицензии на чтение этого закона, ознакомьтесь со Сводом федеральных правил или применимыми законами и правилами штата.
для имени и адреса поставщика.Для получения дополнительной информации о указах правительства и ваших правах как гражданина в соответствии с верховенством права ,
пожалуйста, прочтите мое свидетельство перед Конгрессом Соединенных Штатов.
Более подробную информацию о нашей деятельности вы можете найти на сайте Public Resource.
в нашем реестре деятельности 2015 года. [2][3]

Благодарим вас за интерес к чтению закона. Информированные граждане являются фундаментальным требованием для того, чтобы наша демократия работала.
Я ценю ваши усилия и приношу извинения за неудобства.

С уважением,

Карл Маламуд
Public.Resource.Org
7 ноября 2015 г.

Примечания

[1]   http://www.archive.org/download/gov.uscourts.dcd.161410/gov.uscourts.dcd.161410.docket.html

[2]   https://public. resource.org/edicts/

[3]   https://public.resource.org/pro.docket.2015.html

(PDF) Прогнозирование и сравнение размеров системы медных и алюминиевых шинопроводов на основе колебаний нагрузки и температуры с использованием MATLAB

10

h – Коэффициент конвективной теплопередачи [Вт·м–2 °C]

I – Ток [A ]

k – Теплопроводность воздуха [Вт·м–1°C]

L – Длина проводника [м]

Nu – число Нуссельта

Pr – число Прандтля

Ra – число Рэлея (=GrPr)

Re – число Рейнольдса (=UD/n)

R(t) – A.C. Зависимость электрического сопротивления от температуры [Ом]

Tmax – Максимальная рабочая температура [°C]

T – Температура окружающего воздуха [°C]

Греческие символы

Ɛ – Излучательная способность

ρ – Плотность [г·м –3]

σ – постоянная Стефана-Больцмана [Wm–2 K–4]

τ – тепловая постоянная времени [с]

Литература

[1] Ho, SL, Li Y., Lin, X. , Эдвард Ло, В.К., Ян, С.И., Ченг, КВЕ, Вонг, К.Ф., Расчеты

вихревых токов, флюидных и тепловых полей в системе воздуховодов с воздушной изоляцией, IEEE Trans.по

Магнетика., 39 (2006), 1, с.101.

[2] Ho, SL, Li, Y., Lin, X., Wong, HC, Cheng, KWE, Трехмерное исследование поля вихревых токов и повышение температуры

в системе компактных шинопроводов, IEEE Trans . по магнетизму., 42 (2006), 4, с.

987-990.

[3] Ho, SL, Li, Y., Lin, X., Edward Lo, WC, Cheng, KWE, Расчеты вихревых токов,

Жидкие и тепловые поля в системе воздуховодов с воздушной изоляцией, IEEE Trans . на Магнетиках.,

43(2007), 4, с.1433-1436.

[4] Лабридис Д.П., Докополос П.С. Электромагнитные силы в трехфазных жестких шинах с прямоугольным сечением

// IEEE Trans. по магнетизму., 11(1996), 2, с.793-800.

[5] Thirumurugaveerakumar, S., Sakthivel, M., Valarmathi, S., Экспериментальное и аналитическое исследование

системы шинопроводов для прогнозирования изменений температуры из-за колебаний нагрузки

, Journal of Electrical Engineering и технологии. , 9(2014), 6, с.2036-2041.

[6] Thirumurugaveerakumar, S., Sakthivel, M., Rajendran, S., Экспериментальное и аналитическое исследование

Влияние принудительного конвекционного охлаждения системы автобусных каналов на прогнозирование повышения температуры,

International Journal of Advances in Инженерия и исследования., 10 (2015), 21, стр. 42202-42208.

[7] Роберт Конибир, Т., Блэк, В.З., Буш, Р.А., Установившаяся и переходная мощность шины,

IEEE Trans. Доставка энергии., 9(1994), 4, с.1822-1829.

[8] Климента, Д.О., Перович, Б.Д., Евтич, М.Д., Радосавлевич, Ю.Н., Аналитический алгоритм для

определения допустимых токов горизонтально установленных прямоугольных шин, Тепловая наука 20

(2016), 2, с. 717-730.

[9] Kim, J.K., Hahn, S.C., Park, K.Y., Kim, H.K., Oh, Y.H., Прогноз повышения температуры сверхвысокого напряжения

ГИС-шины с помощью связанного магнито-теплового метода конечных элементов, IEEE Trans.on Magnetics

41(2005), 5, стр. 1636-1639.

Размеры систем шинопроводов (автобусов)

Выбор систем шинопровода очень прост, используя данные, предоставленные производителем. Методы монтажа, изоляционные материалы, поправочные коэффициенты для группировки не являются значимыми параметрами для этой технологии, что делает выбор шинопроводов гораздо более простым, чем определение размеров традиционной разводки с кабелями.

Площадь поперечного сечения любой данной модели определяется производителем на основе:

• Номинальный ток,
• Температура окружающего воздуха, равная 35 °С,
• 3 нагруженных проводника.

Номинальный ток

Номинальный ток можно рассчитать с учетом:

• Макет,
• Ток, потребляемый различными нагрузками, подключенными к системе кабельных каналов.

Температура окружающей среды

Для температуры выше 35 °C необходимо применять поправочный коэффициент. Применимый поправочный коэффициент предоставляется производителем шинопровода. Например, для среднего и высокого диапазона мощностей Schneider Electric (до 4000 А) поправочный коэффициент приведен на рисунке G24.

Рис. G24 – Поправочный коэффициент для температуры воздуха выше 35 °C

Нейтральный ток

Если циркулируют гармонические токи 3 ^rd , нейтральный проводник может нести значительный ток, и необходимо учитывать соответствующие дополнительные потери мощности.

На рисунке G25 представлены максимально допустимые фазные токи и токи нейтрали (на единицу) в системе шинопровода большой мощности в зависимости от уровня гармоник 3 ^rd . Для получения дополнительной информации см. Гармонические токи при выборе систем шинопроводов (шин).

Рис. G25 – Максимально допустимые токи (о.е.) в системе шинопровода в зависимости от уровня 3-й гармоники

Компоновка транкинговой системы зависит от положения потребителей тока, расположения источника питания и возможностей крепления системы.

• Одна единственная распределительная линия обслуживает площадь от 4 до 6 метров
• Устройства защиты потребителей тока размещаются в отводных блоках, подключаемых непосредственно к точкам потребления.
• Один единственный фидер питает все потребители тока различной мощности.

После определения схемы кабельной системы можно рассчитать потребляемый ток I _n в распределительной линии.

I _n равно сумме потребляемых токов потребителями тока I _n : I _n = Σ I _B .

Потребители тока не все работают одновременно и не находятся постоянно на полной нагрузке, поэтому мы должны использовать коэффициент кластеризации k _S  : I _n = Σ (I _B . k _S ).

Рис. G26 – Номинальный коэффициент разнообразия по количеству потребителей тока

• Примечание : для промышленных установок не забудьте принять во внимание модернизацию базы машинного оборудования. Для распределительного щита рекомендуется запас 20 %: I _n ≤ I _B x k _s x 1.2

%PDF-1.4
%
660 0 объект
>
эндообъект

внешняя ссылка
660 107
0000000016 00000 н
0000004291 00000 н
0000004443 00000 н
0000004487 00000 н
0000004523 00000 н
0000005809 00000 н
0000006269 00000 н
0000006611 00000 н
0000007242 00000 н
0000007559 00000 н
0000007648 00000 н
0000008280 00000 н
0000008317 00000 н
0000008363 00000 н
0000008410 00000 н
0000008456 00000 н
0000008502 00000 н
0000008548 00000 н
0000008596 00000 н
0000008642 00000 н
0000008688 00000 н
0000008781 00000 н
0000008895 00000 н
0000008992 00000 н
0000009343 00000 н
0000009734 00000 н
0000010287 00000 н
0000010619 00000 н
0000011031 00000 н
0000012068 00000 н
0000012180 00000 н
0000012880 00000 н
0000013693 00000 н
0000014517 00000 н
0000014933 00000 н
0000015376 00000 н
0000015856 00000 н
0000016417 00000 н
0000017326 00000 н
0000018286 00000 н
0000019056 00000 н
0000020110 00000 н
0000020432 00000 н
0000020896 00000 н
0000021811 00000 н
0000024461 00000 н
0000028593 00000 н
0000068565 00000 н
0000068604 00000 н
0000068972 00000 н
0000069282 00000 н
0000074110 00000 н
0000075655 00000 н
0000077212 00000 н
0000077284 00000 н
0000077558 00000 н
0000077614 00000 н
0000077667 00000 н
0000077726 00000 н
0000078299 00000 н
0000078352 00000 н
0000078405 00000 н
0000095344 00000 н
0000095383 00000 н
0000098862 00000 н
0000100138 00000 н
0000101561 00000 н
0000103267 00000 н
0000104368 00000 н
0000105287 00000 н
0000105523 00000 н
0000105766 00000 н
0000107030 00000 н
0000108463 00000 н
0000109096 00000 н
0000110019 00000 н
0000111184 00000 н
0000111407 00000 н
0000111643 00000 н
0000111866 00000 н
0000113189 00000 н
0000114645 00000 н
0000115929 00000 н
0000116157 00000 н
0000116401 00000 н
0000116624 00000 н
0000117536 00000 н
0000117716 00000 н
0000117902 00000 н
0000118103 00000 н
0000118276 00000 н
0000119195 00000 н
0000119418 00000 н
0000122192 00000 н
0000122547 00000 н
0000122770 00000 н
0000123717 00000 н
0000123890 00000 н
0000124066 00000 н
0000126418 00000 н
0000127396 00000 н
0000128301 00000 н
0000129476 00000 н
0000130643 00000 н
0000131592 00000 н
0000132539 00000 н
0000002436 00000 н
трейлер
]/предыдущая 2580450>>
startxref
0
%%EOF

766 0 объект
>поток
hвязьVkpU>fͳX& ymbUP»382G[mhDZ[EG[JAԶy*»>J)PPQTF~8″xnm7U?frw$

.