Таблица длительно допустимых токов для кабелей: Таблицы | Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках, бронированных и не бронированных

Таблицы | Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках, бронированных и не бронированных

Таблицы выбора сечения

Таблицы выбора сечения

Данная форма может быть свободно использована в автономном режиме «как есть» — т.е. без изменения
исходного текста.
По поводу использования программы на сайтах необходимо связаться с автором —
Мирошко Леонид: leonid@miroshko.kiev.ua.

С уважением Мирошко Леонид.

Таблицы ПУЭ и ГОСТ 16442-80 для программы WireSel —

Выбор сечения провода по нагреву и потерям напряжения.

* Токи относятся к проводам и кабелям как с нулевой жилой, так и без нее.

Сечения приняты из расчета нагрева жил до 65°С при температуре окружающей среды
+25°С. При определении количества проводов, прокладываемых в одной трубе,
нулевой рабочий провод четырехпроводной системы трехфазного тока (или заземляющий
провод) в расчет не входит.

Токовые нагрузки для проводов, проложенных в лотках (не в пучках), такие же,
как и для проводов, проложенных открыто.

Если количество одновременно нагруженных проводников, проложенных в трубах,
коробах, а также в лотках пучками, будет более четырех, то сечение проводников
нужно выбирать как для проводников, проложенных открыто, но с введением
понижающих коэффициентов для тока: 0,68 при 5 и 6 проводниках, 0,63 — при 7-9, 0,6 — при
10-12.

Для облегчения выбора сечения и учета дополнительных условий можно воспользоваться формой
«Расчет сечения провода по допустимому нагреву и допустимым
потерям напряжения». Значения токов для малых сечений для медных проводников
получен методом экстрапляции.

Расчет по экономическому критерию для конечных потребителей
не производится.

ПУЭ Раздел 1 => Допустимые длительные токи для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией . Таблица 1.3.13. допустимый длительный ток для…

ДОПУСТИМЫЕ ДЛИТЕЛЬНЫЕ ТОКИ ДЛЯ КАБЕЛЕЙ С БУМАЖНОЙ ПРОПИТАННОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ

1.3.12. Допустимые длительные токи для кабелей напряжением до 35 кВ с изоляцией из пропитанной кабельной бумаги в свинцовой, алюминиевой или поливинилхлоридной оболочке приняты в соответствии с допустимыми температурами жил кабелей:

1.3.13. Для кабелей, проложенных в земле, допустимые длительные токи приведены в табл. 1.3.13, 1.3.16, 1.3.19-1.3.22. Они приняты из расчета прокладки в траншее на глубине 0,7-1,0 м не более одного кабеля при температуре земли +15°С и удельном сопротивлении земли 120 см·К/Вт.

Таблица 1.3.13. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в земле

Таблица 1.

3.14. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде

Выбор сечения кабеля по допустимому длительному току

org/BreadcrumbList»>
1. 
   
   Главная
   
2. 
   
   Статьи
   
3. 
   Выбор сечения кабеля по допустимому длительному току

Чтобы выбрать сечение кабеля, провода или шнура по допустимому длительному току обратимся к ПУЭ (правила устройства электроустановок). Глава 1.3 ПУЭ посвящена выбору проводников по нагреву, экономической плотности тока и по условиям короны. Полный текст главы приводить не будем, а приведем таблицы допустимых длительных токов для проводов, шнуров и кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией (наиболее широко распространенные марки, такие как ПВС, ВВП, ВПП, ППВ, АППВ, ВВГ, АВВГ и др. ). Напомним, что при упрощенных расчетах (прокладка кабеля дома) ток нагрузки Iн = суммарная мощность приборов (кВт) / 220 В (например, при суммарной мощности подключаемых приборов в 2,2 кВт, Iн = 2,2 кВт / 220 В = 10 А).

Примечание. Данная статья не является прямым руководством по выбору кабелей, проводов или шнуров, а лишь приводит справочные данные для упрощенных предварительных расчетов. Для выбора кабелей, проводов или шнуров рекомендуем проконсультироваться с техническим специалистом.

Таблица 1.3.4. Допустимый длительный ток для проводов и шнуров с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с медными жилами

Таблица 1. 3.5. Допустимый длительный ток для проводов с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с алюминиевыми жилами

Таблица 1. 3.6. Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией в металлических защитных оболочках и кабелей с медными жилами с резиновой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной, найритовой или резиновой оболочке, бронированных и небронированных

Сечение токопроводящей жилы, мм²	Ток*, А, для проводов и кабелей
	одножильных	двухжильных			трехжильных
	при прокладке
	в воздухе	в воздухе	в земле		в воздухе	в земле
1,5	23	19	33		19	27
2,5	30	27	44		25	38
4	41	38	55		35	49
6	50	50	70		42	60
10	80	70		105	55	90
16	100	90		135	75	115
25	140	115		175	95	150
35	170	140		210	120	180
50	215	175		265	145	225
70	270	215		320	180	275
95	325	260		385	220	330
120	385	300		445	260	385
150	440	350		505	305	435
185	510	405		570	350	500
240	605	—		—	—	—
* Токи относятся к проводам и кабелям как с нулевой жилой, так и без нее.

Таблица 1.3.7. Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках, бронированных и небронированных

Примечание. Допустимые длительные токи для четырехжильных кабелей с пластмассовой изоляцией на напряжение до 1 кВ могут выбираться по табл. 1.3.7, как для трехжильных кабелей, но с коэффициентом 0,92.

В следующей статье мы рассмотрим поправочные коэффициенты, которые необходимо учитывать при выборе сечения кабеля и провода.

Кабель АСБ допустимый ток — таблица

Согласно ГОСТ 18410-73 кабель АСБ имеет следующую пропускную способность или длительно допустимые токовые нагрузки (представлены в таблице 1. Значения указаны в Амперах (А).

Таблица 1 АСБ длительно допустимый ток (А) при монтаже кабеля в земле и по воздуху.

Примечания:

1. 
   Для кабелей с 4-мя жилами с нулевой жилой меньшего сечения, (например, АСБ 3х120+1х70) ток соответствует указанным в таблице. Для определения тока кабеля АСБ с 4-мя жилами одинакового сечения (например, АСБ 4х120) необходимо умножить табличные значения на коэффициент 0,93.
2. 
   Токи при прокладке АСБ в землю до 0,7 м глубиной указан для почв с удельным тепловым сопротивлением 1,2 °С·м/Вт.
   
   Длительно допустимый ток АСБ указан для переменного тока.
3. 
   Значения тока в таблице 1 указаны для температуры воздуха +25 С и земли +15 С. При прокладке кабеля АСБ при других температурах необходимо учитывать поправочные коэффициенты (см. таблицу 2)

Таблица 2

Провода длительно-допустимые нагрузки — Справочник химика 21

    Термостабилнзация включает нагревание ткани или любого другого изделия из синтетических волокон в натянутом состоянии до требуемой температуры и последующее быстрое охлаждение материала. При этом происходит разрыв межмолекулярных (водородных и других) связей, вследствие чего ликвидируются внутренние остаточные напряжения в волокнах. Под действием внешней нагрузки макромолекулы полимера занимают положения, соответствующие ненапряженному релаксиро-ванному состоянию волокон. В момент быстрого охлаждения текстильного материала это новое расположение макромолекул полимера фиксируется вследствие повторного образования межмолекулярных связей. Верхний предел температуры термостабилизации ограничивается температурой размягчения того или иного синтетического волокна, а нижний — определяется минимальной энергией, необходимой для обратимого разрущения межмолекулярных связей. Диапазон допустимых температур зависит также от среды, в которой проводится термостабилизация. Обычно ее осуществляют горячим воздухом. В этом случае оптимальная температура термофиксации для изделий из полиамидных волокон составляет 190—200 °С для полиэфирных и триацетатных материалов она равна 210—220 °С длительность процесса не превышает 60—90 с. Иногда термостабилизацию тканей совмещают с процессом фиксации красителей синтетическим волокном, например при термозольном способе крашения дисперсными красителями. Красители для крашения синтетических волокон должны быть устойчивы к действию высоких температур и не должны при этом сублимироваться. [c.38]

    Длительно допустимые нагрузки могут определяться на основе теплового расчета, однако, в особенности для изолированных проводов и кабелей, формулы получаются сложными, и поэтому в ПУЭ даются готовые таблицы допустимых токовых нагрузок, которые получены как расчетным, так и экспериментальным путем. В ПУЭ приведены средние температуры окружающей среды, для которых составлены [c.162]

    Длительно допустимые нагрузки для голых проводов на воздухе [c.32]

    Длительно допустимые токовые нагрузки (в А) на изолированные провода с алюминиевыми и медными жилами [c.115]

    ДЛИТЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ТОКОВЫЕ НАГРУЗКИ НА КАБЕЛИ, ПРОВОДА И ШНУРЫ С РЕЗИНОВОЙ И ПЛАСТМАССОВОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ [c.508]

    Длительно допустимые нагрузки на провода типа ШР, ПР и ПРГ, проложенные открыто [c. 615]

    ДЛИТЕЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ТОКОВЫЕ НАГРУЗКИ НА НЕИЗОЛИРОВАННЫЕ ПРОВОДА И ШИНЫ [c.503]

    Длительно допустимые нагрузки в а для изолированных проводов, шнуров и освинцованных кабелей с резиновой изоляцией [c.695]

    Провода для ответвления от магистрали к электродвигателям во взрывоопасных установках в сетях напряжением до 1000 В нужно выбирать по длительно допустимой токовой нагрузке, не меньшей, чем 125% номинальной силы тока электродвигателя. [c.116]

    Длительно допустимые нагрузки в а для голых проводов на открытом воздухе [c.695]

    Длительно допустимые токовые нагрузки на неизолированные провода и шины приведены в табл. 29.1—29.4 они приняты исходя из допустимой температуры их иагрева до 70 °С при температуре окружающей среды 25 °С. При расположении шин прямоугольного сечения шириной до 60 мм плашмя токовые нагрузки, указанные в табл. 29,3 и 29.4, необходимо уменьшать на 5%, а шин шириной более 60 мм — на 8%. [c.503]

    Длительно допустимые токовые нагрузки на провода с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией приведены в табл. 11. [c.115]

    Длительно допустимые токовые нагрузки (в А) на провода с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией и на кабели с резиновой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной или резиновой оболочках, бронированные и небронированные [c.127]

    Сечение провода для ответвления от магистрали к электродвигателю во взрывоопасных зонах в сетях напряжением до 1000 В выбирают по длительно допустимой токовой нагрузке, не меньщей, чем 125% номинального тока электродвигателя. [c.128]

    Сечение проводов и кабелей по таблицам выбирают с учетом не только нормальных, но и аварийных режимов, а также возможных неравномерностей производства ремонтов. Однако для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией напряжением 10 кв и ниже перегрузка должна учитываться только для случаев, когда она возможна по условиям технологического процесса или режима эксплуатации кабеля. Если нагрузка кабеля не превышает 80% длительно допустимого для него тока, то на время ликвидации аварии можно допустить перегрузку данного кабеля до 130% продолжительностью не более 6 ч в сутки в течение пяти суток. [c.193]

    Допустимые токи нагрузки, приведенные в табл. 29.15, действительны независимо от количества труб и места их прокладки (в воздухе, перекрытиях, фундаментах). Допустимые длительные токи нагрузки для проводов и кабелей, проложенных в коробах или в лотках пучками, должны приниматься для проводов — по табл. 29.15, как для проводов, проложенных в трубах для кабелей — по табл. 29.16 и 29.18, как для кабелей, проложенных в воздухе. При одновременно нагруженных проводах более четырех, проложенных в трубах, коробах или лотках пучками, токи нагрузки для проводов должны приниматься по табл. 29,5, как для проводов, проложенных открыто (в воздухе), с введением снижающих коэффициентов 0,68 для 5 и 6, 0,63 для 7 — 9 и 0,6 для 10—12 проводов. Для проводов вторичных цепей снижающие коэффициенты не вводятся.  [c.508]

    Длительно допустимые токовые нагрузки на кабели, провода и шнуры [c.509]

    Допустимые длительные токи нагрузки для проводов, проложенных в лотках при однородной укладке, следует принимать как для проводов, проложенных в воздухе, а при прокладке в коробах — как для одиночных проводов и кабелей, проложенных открыто с применением снижающих коэффициентов. [c.511]

    Длительно допустимые токовые нагрузки одиночных проводов и кабелей приведены в таблицах ПП. [c.54]

    Если конкретные условия среды и способы прокладки проводов и кабелей отличаются от приведенных в табл. 2-9, то длительно допустимые токовые нагрузки должны быть пересчитаны по следующей формуле  [c.54]

    Сопротивление проволоки во время импульсного нагрева также измеряется двойным мостом МОД-54. Общепринятая схема включения двойного моста была неприемлема из-за большой потери энергии на образцовом сопротивлении, которая могла возникнуть в данном случае, и его недопустимого нагрева. В связи с этим в схеме применен токовый трансформатор УТТ-5 с коэффициентом трансформации 120 и в соответствии с этим оказалось возможным увеличить образцовое сопротивление в 20 раз. Применение трансформатора также позволяет сосредоточить всю мгновенную мощность импульса на проволоке и при допустимых фазовых искажениях повысить скорость и точность измерения сопротивления проволоки / (т) по сравнению с методом определения его из данных, полученных при раздельной регистрации V(x) и /(т). Нагрузкой токового трансформатора служит образцовое сопротивление Rn, последовательно составленное из двух образцовых сопротивлений Р-321 по 0,1 ом. Контрольное измерение величин тока импульса проводится на образцовом сопротивлении Р-323, 0,0001 ом. Сопротивление проволоки измеряется путем поразрядного уравновешивания моста за несколько тактов прохождения силовых импульсов через проволоку. Период повторения импульсов определяет тактирующий генератор. Выбранная длительность периода 5 сек — заведомо большая, чем общая тепловая релаксация проволоки в жидкости. Контроль процесса уравновешивания и измерение электрических параметров импульсов проводится осциллографами С1-9 и С1-18, синхронизированными с силовым импульсом, с задержкой развертки на время О—10 мсек с шагом [c.23]

    Наибольшие длительно допустимые токовые нагрузки для проводов и кабелей с медными жилами принимают по таблицам нагрузок алюминиевых кабелей и проводов аналогичного вида изоляции и геометрических сечений с коэффициентом г=1.3, а алюминиевых — по таблицам нагрузок для медных проводов и кабелей с кг=0,77. [c.56]

    Длительно допустимый ток нагрузки проводов и кабелей в зависимости от вида защитного аппарата [c.166]

    Прочие факторы, воздействующие на провода при испытании (электрические, механические и другие нагрузки), а также параметры и критерии проверки зависят от типа испытываемого кабельного изделия. Например, срок службы радиочастотных кабелей с фторопластовой изоляцией в оболочке из фторопласта-4МБ определяют путем воздействия повышенных температур 200, 225 и 250° С, а кабелей в оболочке из стеклотканей — 200, 250 и 300° С. В процессе испытаний контролируют изменение основных параметров кабелей. Установлено, что такие параметры радиочастотных кабелей с фторопластовой изоляцией как емкость, волновое сопротивление, электрическая прочность и холодоустойчивость при длительном воздействии указанных температур практически не изменяются, а изменяется только затухание, возрастая с течением времени. Зависимость времени достижения предельно допустимого значения затухания, указываемого в нормативно-техническом документе, от температуры испытаний подчиняется закону Аррениуса и представлено на рис. 19. Исследования подтверждают [c.71]

    В настоящее время проводятся подготовительные работы по организации серийного производства кабелей с изоляцией из вулканизуемого полиэтилена на напряжение ПО кВ. Эти кабели имеют конструкцию, аналогичную конструкции одножильных кабелей на напряжение 10—35 кВ, но поверх экструдированного полупроводящего экрана по изоляции наложны медная гофрированная лента и оболочка из поливинилхлоридного пластиката или из самозатухающего полиэтилена. Основные технические параметры 110-кВ кабелей приведены в табл. 9-19. Кабели предназначены для прокладки внутри помещений и в земле. Длительно допустимые токовые нагрузки кабелей приведены в табл. 9-20. [c.312]

    Более трудоемкий способ заключается во взвешивании длинных кусков очень тонкой кварцевой нити или вольфрамовой проволоки однородного сечения с последующим делением ее на более мелкие отрезки вполне определенной длины [38]. Этот метод может дать значительную точность, если при калибровке соответствующим образом группировать и менять местами эти малые разновески, при условии, что изменение диаметра нити не выходит за допустимые пределы. При точном делении тонкой проволоки или нити трудно избежать ошибок, и в этом состоит недостаток данного метода. Систематические ошибки можно уменьшить, применяя большие объемы жидкости в методе титрования или более длинные отрезки проволоки во втором методе либо, что еще лучше, пользуясь при калибровке обоими способами. Ясно, что это длительная и трудоемкая процедура, которая редко проводится с той степенью точности, которую этот метод может дать. Следует отметить, что как в крутильных, так и в пружинных весах во всем рабочем интервале, на который они обычно рассчитаны, смещение при изменении нагрузки в пределах ошибки опыта следует линейному закону. Кроме того, для этих весов калибровочные данные обычно сохраняют свое значение в течение длительного времени. Прокалибровав однажды весы этого типа, можно легко проверить их калибровку путем сравнительно небольшого числа измерений. [c.64]

    Ввиду небольшой продолжительности нагрева током к. з. для токоведущих частей допускают при этом нагреве максимальные температуры, намного превышающие длительную температуру, устанавливаемую для работы при нагрузке рабочим током ( 4). В частности, наибольшая допустимая температура для медных шин 300 для алюминиевых шин и голых проводов при тяжении менее 9,81 Н/мм 200 для остальных шин, не имеющих непосредственного соединения с аппаратами, 400, для кабелей до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией 200° С. [c.43]

    Питающая сеть от подстанции к отдельным электродвигателям или распределительным пунктам выполняется кабелями. Область применения тех или иных способов прокладки и марок кабелей определяется в соответствии с действующими Правилами устройства электроустановок (ПУЭ) в зависимости от окружающей среды. Кабели, прокладываемые во взрывоопасных зонах, кроме зон классов В-16 и В-1г, должны иметь допустимую длительную токовую нагрузку не менее 125% номинального тока электродвигателя. Кабели напряжением 6 кВ должны быть термически устойчивыми при коротких замыканиях. Во взрывоопасных помещениях классов В-1 и В-1а допускается применять провода и кабели только с медными жилами. Во всех остальных случаях, за исключением токо-подводов к передвижным электроприемникам и электроприемникам, установленным на вибрирующих основаниях, допускается применение кабелей с алюминиевыми жилами. [c.147]

    В правилах устройства электроустановок приведена экономическая плотность тока и допустимые нагрузки для разных типов проводов и кабелей, а также условия их прокладки. Расчетная температура воздуха принята 25°, земли — 15°. При изменении условий охлаждения кабеля против расчетных на величину токовой нагрузки (допустимой по правилам) вводят коэффициент, приведенный в таблицах правил (ПУЭ). Нри длительном максимуме нагрузки трехфазной линии Р квт) ток можно определить по формуле [c.160]

    Фактические к. п. д. и os ф при данном коэффициенте загрузки можно взять из графика П=/(Д з)и со5ф=/(/С°), построив последний по данным завода-изготовителя, который дает эти величины для Кя — 0,25, 0,5, 0,75, 1. Определив максимальную расчетную токовую нагрузку и учитывая способ прокладки проводов или кабелей и температуру окружающей среды, выбирают по таблицам допустимых нагрузок на провода и кабели (ПУЭ) наименьшее допустимое сечение проводов и кабелей. Выбранные по расчетному максимальному длительному току сечения, проверяют дополнительно по току плавкой вставки предохранителей или по уставке максимальных расцепителей автоматических выключателей. Если число часов использования максимума нагрузки более 5000 в год, то сечение кабеля выбирают по экономической плотности тока.  [c.195]

Длительные допустимые токи проводов, кабелей, СИП

Таблица 4 (ПУЭ РК 2015г.) Длительный допустимый ток для проводов и шнуров с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с медными жилами.

Таблица 5 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для проводов с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией с алюминиевыми жилами.

Таблица 6 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией в металлических защитных оболочках и кабелей с медными жилами с резиновой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной, найритовой или резиновой оболочке, бронированных и небронированных.

Таблица 7 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с резиновой или пластмассовой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной и резиновой оболочках, бронированных и небронированных.

Таблица 4.5 Длительный допустимый ток для СИП 4, СИП 5 (самонесущий изолированный провод без отдельного несущего проводника)

Таблица 8 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для переносных шланговых легких и средних шнуров, переносных шланговых тяделых кабелей, шахтных гибких шланговых, прожекторных кабелей и переносных проводов с медными жилами.

Таблица 9 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для переносных шланговых с медными жилами с резиновой изоляцией кабелей для торфопредприятий.

Таблица 10 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для шланговых с медными жилами с резиновой изоляцией кабелей для передвижных электроприемников.

Таблица 11 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для проводов с медными жилами с резиновой изоляцией для электрифицированного транспорта 1,3 и 4 кВ.

Таблица 13 (ПУЭ РК 2015г. ) Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в земле.

Таблица 14 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде.

Таблица 15 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воздухе.

Таблица 16 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекащей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в земле.

Таблица 17 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке, прокладываемых в воде.

Таблица 18 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в воздухе.

Таблица 19 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для трехильных кабелей напряжением 6 кВ с медными жилами с обедненнопропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемых в земле и воздухе.

Таблица 20 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для трехильных кабелей напряжением 6 кВ с алюминиевыми жилами с обедненнопропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемых в земле и воздухе.

Таблица 21 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с отдельно освинцованными медными жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией, прокладываемых в земле, воде, воздухе.

Таблица 22 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для кабелей с отдельно освинцованными алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией, прокладываемых в земле, воде, воздухе.

Таблица 24 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для одножильных кабелей с медной жилой с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой оболочке небронированных, прокладываемых в воздухе.

Таблица 25 (ПУЭ РК 2015г.) Допустимый длительный ток для одножильных кабелей с алюминиевой жилой с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, небронированных, прокладываемых в воздухе.

Перейти к статье «Выбор и проверка кабелей 0,4кВ»

Руководство по выбору кабеля постоянного тока

| Вещи Стивена

Недавно я установил солнечную и двойную системы улучшения на двух автобусах, обновил собственную установку и начинаю думать как инженер-электрик. После некоторых обширных исследований я подготовил несколько таблиц выбора кабелей для своего набора инструментов. Эти таблицы можно использовать для автомобильной электрики, морской электрики и небольших систем солнечной энергии. Прежде чем представить таблицы, я расскажу об источниках данных.

Мощность

Ampacity ( amp s cap acity ) — это максимальный непрерывный ток, который электрический кабель может нести без расплавления изоляции.Вот некоторые основные факторы, определяющие мощность:

• Размер кабеля (маленькие жилы имеют высокое сопротивление и нагреваются при малых токах).
• Номинальная температура изоляции.
• Температура окружающей среды (рассеивание тепла от горячих кабелей происходит медленно при высокой температуре окружающей среды).
• Переменный или постоянный ток.

Также имейте в виду, что старые кабели с проржавевшими жилами и поврежденной или поврежденной изоляцией не будут работать как новые.

Между данными о мощности из разных источников могут быть большие расхождения.На следующем графике сравниваются пять стандартов. Эти кривые показывают, что номинальные значения переменного тока, как правило, ниже, чем номинальные значения постоянного тока (например, NEC по сравнению с ABYC). Для приложений постоянного тока рейтинги JASO и ABYC аналогичны, а рейтинги ISO примерно на 15% ниже. Я выбрал данные ABYC, которые кажутся надежными и охватывают широкий диапазон размеров кабелей и условий.

Допустимая нагрузка в зависимости от площади проводника для медных кабелей с изоляцией 90°C при температуре окружающей среды 30°C. Данные E-11 Американского совета по лодкам и яхтам, которые я нашел в Blue Sea Systems (малые морские суда, округ Колумбия).Данные JASO D609 получены от производителя Tycab (автомобилестроение, округ Колумбия). Данные ISO 10133, которые я нашел в Energy Solutions (малые морские суда, < 50 В постоянного тока). Данные NFPA 70 NEC 2014 взяты из Википедии (переменный ток, ≤ 3 проводника). Данные AS/NZS 3008 получены от производителя Olex (однофазный переменный ток, один проводник).

Сопротивление

Потери напряжения обычно определяют размер силового кабеля, а не его пропускную способность. Сопротивление во многом определяется площадью поперечного сечения меди. На следующем графике сравниваются данные сопротивления постоянному току из пяти источников, и различия несущественны.Я выбрал данные ABYC, которые охватывают широкий диапазон размеров кабелей.

Сопротивление в зависимости от площади проводника для медных кабелей. Данные ABYC E-11 (30°C) я нашел в Blue Sea Systems. Данные Tycab (20°C) предоставлены производителем. Данные IEC 60827 (20°C) я нашел на сайте myElectrical Engineering. Данные NEC (20°C, твердое ядро) взяты из Википедии. Данные Olex предоставлены производителем.

Таблица номинальных характеристик кабелей

Я объединил все данные для распространенных размеров силовых кабелей в одну справочную таблицу ниже.Для кабелей, не включенных в таблицу ABYC E-11 (например, «автокабели»), я оценил рейтинги по квадратичным кривым, подогнанным к данным ABYC.

Зона Сила постоянного тока (А) Сопротивление постоянному току . Кабель (мм2) 30°С 60°С (Ом/км) Терминал 0.5 мм2 0,5 8 6 36.04 КРАСНЫЙ 20 AWG 0,52 8 6 34,65 КРАСНЫЙ 2 мм авто 0,56 9 7 32,18 КРАСНЫЙ 2,5 мм, авто 0,64 9 7 28. 16 КРАСНЫЙ 0.75 мм2 0,75 10 7 23,92 КРАСНЫЙ 18 AWG 0,82 10 8 21,88 КРАСНЫЙ 1 мм2 1 13 10 17,94 КРАСНЫЙ 3 мм авто 1,13 14 10 15,95 КРАСНЫЙ 16 AWG 1.32 15 11 13,70 КРАСНЫЙ 1,5 мм2 1,5 16 12 11,96 КРАСНЫЙ / СИНИЙ 4 мм авто 1,84 18 14 9,79 СИНИЙ 14 AWG 2. 1 20 15 8,63 СИНИЙ 2,5 мм2 2.5 21 16 7,18 СИНИЙ 5 мм авто 2,9 24 18 6,21 ЖЕЛТЫЙ 12 AWG 3,3 25 19 5,42 ЖЕЛТЫЙ 4 мм2 4 34 25 4,49 ЖЕЛТЫЙ 6 мм авто 4.59 38 29 3,93 ЖЕЛТЫЙ 10 AWG 5,32 40 30 3,41 ЖЕЛТЫЙ 6 мм2 6 53 40 2,99 ЖЕЛТЫЙ 8 AWG 8,5 65 49 2,14 10 мм2 10 79 60 1. 79 6 AWG 13,5 95 71 1,35 16 мм2 16 105 79 1,12 4 AWG 21,3 125 94 0,85 25 мм2 25 141 106 0,72 2 AWG 33.7 170 128 0,51 35 мм2 35 173 130 0,51

Таблица номинальных характеристик кабелей, отсортированных по размеру проводов (белый = кабели IEC/ISO, желтый = кабели AWG, серый = «авто кабели»). Допустимая нагрузка при температуре окружающей среды 30°C и 60°C (в машинном отделении). Большинство данных взяты с ABYC E-11, найденного в Blue Sea Systems. Площади сечения автомобильных кабелей предоставлены производителем Tycab.Синие значения получены из квадратичной интерполяции данных ABYC. Красные значения экстраполированы. Я также добавил столбец для выбора изолированных обжимных клемм.

Наиболее распространенной изоляцией для медных силовых кабелей является ПВХ, рассчитанный на температуру проводника 75°C (V-75). Использование до 90°C (V-90) ограничено. Я выбрал данные ABYC для изоляции 75°C.

Допустимая нагрузка должна быть снижена для условий «машинного отделения» (например, внутри моторного отсека транспортного средства).Данные ABYC снижают потребляемую мощность на 25% при температуре окружающей среды 60°C. Tycab рекомендует большее снижение номинальных характеристик, 40 % при 60 °C, возможно, потому, что они обеспечивают допустимую нагрузку для изоляции V-90.

При прокладке кабеля внутри машинного отделения или моторного отсека будьте осторожны, чтобы не прокладывать кабели с изоляцией из ПВХ рядом с выхлопными трубами, головками цилиндров, радиаторами и другими частями, температура которых превышает 75°C. Изоляция из ПВХ плавится при высоких температурах!

Чтобы использовать приведенную выше таблицу, необходимо определить размер кабеля и изоляцию:

• Иногда изоляция силового кабеля маркируется сечением проводника (мм2 или AWG) и температурным классом изоляции (°C или, возможно, °F).
• При покупке кабеля без катушки на этикетке на катушке должны быть указаны сечение проводника (мм2 или AWG) и тип изоляции (например, V-75).
• Для обрывков кабеля я должен определить, является ли изоляция ПВХ или нет, а затем оценить площадь меди с помощью инструмента для зачистки проводов. Изоляция из ПВХ является «непрозрачной» (никогда не прозрачной), «твердой» (не мягкой), довольно жесткой (при резке и зачистке) и размягчается при легком нагревании (но не горит, не плавится и не дает значительной усадки).

Имейте в виду, что размер «автокабелей» относится к общему диаметру кабеля, включая изоляцию.Пластик дешевле меди, а площадь поперечного сечения автомобильных кабелей может быть недостаточно стандартизирована. Для Австралии автомобильные кабели Electra и автомобильные кабели Tycab имеют ту же площадь поперечного сечения, что и в таблице выше. Не покупайте кабели в магазинах автозапчастей. Кабель лучшего качества и по лучшим ценам можно найти в магазинах электротоваров, а иногда и на Ebay.

Также обратите внимание, что «газовый кабель» — это кабель с двойной изоляцией для опасных применений. Это лучше, чем кабель с одинарной изоляцией, но немного дороже.

Потери напряжения и таблицы выбора кабеля

Сопротивление в силовой цепи приводит к потерям напряжения и меньшей мощности, достигающей нагрузки (мощность постоянного тока = напряжение × ток). Например, компрессор в моем холодильнике Evakool может иметь проблемы с запуском и работать медленнее при низком напряжении.

Падение напряжения зависит от силы тока и сопротивления (закон Ома: вольты = амперы × омы). Сопротивление кабеля зависит от длины кабеля и площади поперечного сечения (Ом = Ом/м × м; см. таблицу номинальных характеристик кабеля выше).

Ниже приведены некоторые таблицы выбора кабелей для систем 12 В и 24 В. Я рассчитал эти таблицы за пять шагов:

1. Рассчитайте максимальное сопротивление кабеля (Ом/км) по падению напряжения, длине кабеля и току.
2. Рассчитайте минимальное поперечное сечение медного проводника по сопротивлению кабеля (используя функцию мощности, адаптированную к данным ABYC, см. выше).
3. Рассчитайте допустимую нагрузку для изоляции 75°C и температуры окружающей среды 60°C (используя квадратичную функцию, адаптированную к данным ABYC, см. выше).
4. Результаты обновления менее 0,5 мм2 до 0,5 мм2.
5. Результаты обновления с емкостью меньше, чем текущая в шаге 1 выше.

В этих таблицах выбора кабелей указана минимальная площадь проводника. Затем можно выбрать соответствующий кабель, руководствуясь приведенной выше таблицей номинальных характеристик кабелей.

мм2 1 2 5 10 15 20 30 40 50 75 100 А 1 0.5 0,5 0,5 0,5 1,0 2. 1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 2 1,0 0,5 0,5 0,8 1,5 2,3 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 5 2.5 0,5 0,8 1,9 3,8 5,6 7,5 11,3 15,0 18,8 28,2 10 5,0 0,8 1,5 3,8 7,5 11,3 15,0 22,5 30,0 15 7,5 1. 1 2,3 5,6 11,3 16,9 22,5 33,8 20 10,0 1,5 3,0 7,5 15,0 22,5 30,0 25 12,5 1,9 3,8 9,4 18,8 28,2 м Одинарный м Двойной

Таблица выбора кабеля для систем 12 В и потери напряжения 2 % (чувствительные нагрузки). Прочтите минимальную площадь поперечного сечения меди (мм2) на пересечении тока (верхний ряд) и длины кабеля (один из двух левых рядов). Для одножильных кабелей предполагается, что возврат шасси имеет нулевое сопротивление.

мм2 1 2 5 10 15 20 30 40 50 75 100 А 1 0. 5 0,5 0,5 0,5 1,0 2.1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 2 1,0 0,5 0,5 0,5 1,0 2.1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 5 2.5 0,5 0,5 0,9 1,9 2,8 4,0 5,6 7,5 9,4 16,0 25,0 10 5,0 0,5 0,8 1,9 3,8 5,6 7,5 11,3 15,0 18,8 28,2 15 7. 5 0,6 1,1 2,8 5,6 8,4 11,3 16,9 22,5 28,2 20 10,0 0,8 1,5 3,8 7,5 11,3 15,0 22,5 30,0 25 12,5 0,9 1.9 4,7 9,4 14,1 18,8 28,2 м Одинарный м Двойной

Таблица выбора кабелей для систем 12 В и потери напряжения 4 % (нормальные нагрузки). Эквивалентно 24 В и потере напряжения 2 % (чувствительные нагрузки). Прочтите минимальную площадь поперечного сечения меди (мм2) на пересечении тока (верхний ряд) и длины кабеля (один из двух левых рядов).Для одножильных кабелей предполагается, что возврат шасси имеет нулевое сопротивление.

мм2 1 2 5 10 15 20 30 40 50 75 100 А 1 0. 5 0,5 0,5 0,5 1,0 2.1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 2 1,0 0,5 0,5 0,5 1,0 2.1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 5 2.5 0,5 0,5 0,5 1,0 2. 1 4,0 5,3 6,0 10,0 16,0 25,0 10 5,0 0,5 0,5 0,9 1,9 2,8 4,0 5,6 7,5 9,4 16,0 25,0 15 7.5 0,5 0,6 1,4 2,8 4,2 5,6 8,4 11,3 14,1 21. 1 28,2 20 10,0 0,5 0,8 1,9 3,8 5,6 7,5 11,3 15,0 18,8 28,2 25 12.5 0,5 0,9 2,3 4,7 7,0 9,4 14,1 18,8 23,5 м Одинарный м Двойной

Таблица выбора кабелей для систем 24 В и потери напряжения 4 % (нормальные нагрузки). Прочтите минимальную площадь поперечного сечения меди (мм2) на пересечении тока (верхний ряд) и длины кабеля (один из двух левых рядов).Для одножильных кабелей предполагается, что возврат шасси имеет нулевое сопротивление.

Советы по выбору кабеля

При выборе электрических кабелей самый большой не самый лучший. С кабелями большего размера сложнее работать (например, прокладывать, выполнять соединения), они тяжелее и дороже. Используйте ноу-хау в области электротехники и всегда выбирайте самый тонкий кабель, который подходит для вашей цели. Например, вы не найдете много толстых кабелей в установках OEM, потому что они не нужны для большинства приложений.

При прокладке кабелей самый короткий не лучший вариант. Оставьте достаточное количество дополнительной длины, чтобы учесть будущую работу. Инвестировать в небольшой дополнительный кабель дешевле, чем заменить целую секцию кабеля, которая окажется слишком короткой, или лучше, чем соединить два куска кабеля.

Превысьте допустимую мощность и риск возгорания! Используйте соответствующие предохранители, особенно для меньших кабелей с малыми токами.

Нравится:

Нравится Загрузка…

Родственные

Эта запись была опубликована в субботу, 11 июня 2016 г., в 11:42 и размещена под 12 Вольт. Вы можете следить за любыми ответами на эту запись через ленту RSS 2.0.
Вы можете оставить отзыв или вернуться со своего сайта.

Почтовая навигация

» Предыдущий пост
Следующее сообщение »

myCableEngineering.com > IEC 60287 Допустимая токовая нагрузка кабелей

IEC 60287 «Расчет номинального постоянного тока кабелей (коэффициент нагрузки 100%)» — это международный стандарт, определяющий процедуры и уравнения, используемые при определении допустимой нагрузки кабеля по току.Стандарт применим ко всем кабелям переменного тока и постоянного тока до 5 кВ.

В этом примечании будут представлены концепции, принятые в стандарте, даны некоторые рекомендации по использованию стандарта и указаны дополнительные ресурсы.

Тепловая проблема

Принцип простой проволоки в
однородный материал Методология определения размеров кабелей заключается в рассмотрении проблемы как тепловой проблемы.

Потери в кабеле вызывают нагрев. В зависимости от условий установки это тепло будет рассеиваться в окружающую среду с заданной скоростью. По мере нагревания кабеля скорость рассеивания тепла будет увеличиваться.

При некоторой температуре скорость, с которой тепло рассеивается в окружающую среду, будет такой же, как скорость, с которой оно генерируется (из-за потерь). В этом случае кабель находится в тепловом равновесии.

Потери (и выделяемое тепло) зависят от силы тока, протекающего по кабелю.По мере увеличения тока увеличиваются потери и повышается температура теплового равновесия кабеля.

При определенном уровне тока температура кабеля при тепловом равновесии будет равна максимально допустимой температуре изоляции кабеля. Это максимальная допустимая нагрузка кабеля по току для условий монтажа, отраженных в расчете.

Чтобы проиллюстрировать принцип, мы можем рассмотреть упрощенный сценарий постоянного тока. кабель (как показано на рисунке), окруженный изоляционным материалом и помещенный в однородный теплопроводящий материал.

Дано:
I — ток проводника, А
R’ — постоянный ток сопротивление жилы на единицу длины, Ом/м
θ  — максимальная рабочая температура жилы, °С
θ _а — температура окружающей среды, °С
Δθ  — разность температур (θ-θ _{а ), K
T — термическое сопротивление на единицу длины между проводником и окружающей средой, км/Вт}

Потери (ватт на единицу длины), создаваемые проводником, определяются по формуле:

И2Р’

Тепловой поток (Вт на единицу длины) от проводника определяется по формуле:

Δθ/T

При тепловом равновесии они будут равны и могут быть переставлены так, чтобы получить пропускную способность кабеля по току (в амперах):

I=ΔθR’T

В качестве примера рассмотрим нахождение допустимой нагрузки по току 50-мм проводника ² с изоляцией из сшитого полиэтилена, непосредственно заглубленной (с тепловым сопротивлением изоляции 5. 88 Км/Вт и тепловое сопротивление грунта 2,5 Км/Вт) и при температуре окружающей среды 25 °C

, используя ссылки на соответствующие ресурсы, указанные в конце сообщений, мы можем найти следующее:

• сопротивление кабеля постоянному току 0,387 мОм/м
• максимально допустимая температура для изоляции из сшитого полиэтилена составляет 90 °C

и общее тепловое сопротивление 5,88+2,5 = 8,38 (изоляция плюс грунт)

Δθ = 90-25 = 65 К, что дает
я = √ [65/(0,000387*8,38)] = 142 А

Подробнее о стандарте

Применение стандарта IEC 60287
(нажмите, чтобы увеличить) Реальность прокладки любого кабеля сложнее, чем описано выше. Изоляционные материалы имеют диэлектрические потери, переменный ток вызывает скин-эффект, потери в оболочке и вихревые токи, несколько кабелей одновременно выделяют тепло, а окружающие материалы неоднородны и имеют граничные температурные условия.

Несмотря на то, что стандарт решает каждую из этих проблем, получаемые уравнения являются более сложными, но требуют некоторых усилий для решения. Любой, кто пытается применить этот метод, должен работать непосредственно с копией стандарта. В качестве обзора стандарт рассматривает следующие ситуации:

• различия между системами переменного и постоянного тока при расчете пропускной способности кабеля
• критические температуры почвы и возможные требования во избежание высыхания почвы
• кабели, подвергающиеся прямому воздействию солнечного излучения
• расчет а.в. и постоянный ток сопротивление проводников (включая скин-эффект, эффект близости и рабочую температуру)
• диэлектрические потери в изоляции
• I2R потери проводника
• потери в оболочках и экранах (включая плоские, трилистные и транспонированные формации)
• Потери циркуляционного тока (включая оболочки, броню и трубы)
• термическое сопротивление (и его расчет)

Каждая из этих областей обсуждается более подробно в следующих сообщениях (которые вместе образуют исчерпывающее руководство по стандарту):

Применение стандарта

В стандарте много уравнений, и это может сбить с толку людей, плохо знакомых с методом. Однако пошаговая проработка этого подхода позволит рассчитать текущую пропускную способность. На блок-схеме показан один из рекомендуемых способов работы с кабелями в соответствии со стандартом.

Учитывая количество уравнений, которые необходимо решить, утомительно выполнять расчеты в соответствии со стандартом с использованием ручных или ручных методов. Используются более практичные программные приложения, которые позволяют быстро определить размеры кабелей. Быстрый поиск в Google выдаст несколько программ, способных выполнять вычисления.

Совет:   Кабельная трасса может проходить через различные среды установки (например, она может начинаться в кабельном подвале, чаще через каналы в стене, быть заглубленной на некоторой части трассы, подвешиваться под мостом, снова закапываться, проходить через каналы и в приемном корпусе). В этом случае текущая мощность должна оцениваться для каждого типа условий установки и брать наихудший случай.

Резюме

В примечании был введен IEC 60287, и проблема определения допустимой нагрузки кабеля по току сводилась к тепловому расчету.В примечании представлен обзор содержания стандарта, способы навигации и выполнения расчетов, а также ссылки на более подробные сообщения.

Надеемся, что заметка достигла своей цели и представила введение в текущие методы определения емкости согласно IEC 60287. Если у вас есть какие-либо комментарии или что-то неясно, пожалуйста, опубликуйте их ниже.

курсов PDH онлайн. PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

«Мне нравится широта ваших курсов HVAC; не только экологичность или энергосбережение

курсы.»

Рассел Бейли, ЧП

Нью-Йорк

«Это укрепило мои текущие знания и научило меня еще нескольким новым вещам

для раскрытия мне новых источников

информации. »

Стивен Дедак, ЧП

Нью-Джерси

«Материал был очень информативным и организованным.Я многому научился, и они были

очень быстро отвечают на вопросы.

Это было на высшем уровне. Буду использовать

еще раз. Спасибо.»

Блэр Хейворд, ЧП

Альберта, Канада

«Веб-сайт прост в использовании. Хорошо организован. Я обязательно воспользуюсь вашими услугами снова.

Я передам вашу компанию

имя другим на работе.»

Рой Пфлейдерер, ЧП

Нью-Йорк

«Справочный материал был превосходным, и курс был очень информативным, тем более что я думал, что уже знаком

с реквизитами Канзас

Авария в Сити Хаятт.»

Майкл Морган, ЧП

Техас

«Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится, что я могу просмотреть текст перед покупкой. Я нашел класс

информативный и полезный

на моей работе.»

Уильям Сенкевич, Ч.Е.

Флорида

«У вас отличный выбор курсов и очень информативные статьи. Вам

— лучшее, что я нашел.»

Рассел Смит, П.Е.

Пенсильвания

«Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, предоставляя время для проверки

материал.»

Хесус Сьерра, ЧП

Калифорния

«Спасибо, что разрешили мне просмотреть неправильные ответы. На самом деле,

человек узнает больше

от сбоев.»

Джон Скондрас, ЧП

Пенсильвания

«Курс был хорошо составлен, и использование тематических исследований является эффективным

способ обучения. »

Джек Лундберг, ЧП

Висконсин

«Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы, т.е. позволяете

студент для ознакомления с курсом

материал перед оплатой и

получение викторины.»

Арвин Свангер, ЧП

Вирджиния

«Спасибо, что предложили все эти замечательные курсы. Я, конечно, выучил и

очень понравилось.»

Мехди Рахими, ЧП

Нью-Йорк

«Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материала и простотой поиска и

подключение к Интернету

курсы.»

Уильям Валериоти, ЧП

Техас

«Этот материал в значительной степени оправдал мои ожидания. Курс был легким для понимания. Фотографии в основном давали хорошее представление о

обсуждаемые темы.»

Майкл Райан, ЧП

Пенсильвания

«Именно то, что я искал. Нужен 1 балл по этике, и я нашел его здесь.»

Джеральд Нотт, ЧП

Нью-Джерси

«Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых кредитов PDH. Это был

информативно, выгодно и экономично.

Очень рекомендую

всем инженерам.»

Джеймс Шурелл, ЧП

Огайо

«Я ценю, что вопросы относятся к «реальному миру» и имеют отношение к моей практике, и

не основано на какой-то непонятной секции

законов, которые не применяются

— «обычная» практика.»

Марк Каноник, ЧП

Нью-Йорк

«Отличный опыт! Я многому научился, чтобы использовать его в своем медицинском устройстве

организация. »

Иван Харлан, ЧП

Теннесси

«Материал курса имеет хорошее содержание, не слишком математический, с хорошим акцентом на практическое применение технологии.»

Юджин Бойл, П.Е.

Калифорния

«Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо представлена,

а онлайн формат был очень

доступно и просто

использование. Большое спасибо.»

Патрисия Адамс, ЧП

Канзас

«Отличный способ добиться соответствия непрерывному обучению PE в рамках временных ограничений лицензиата.»

Джозеф Фриссора, ЧП

Нью-Джерси

«Должен признаться, я действительно многому научился. Распечатанная викторина помогает во время

просмотр текстового материала. я

тоже оценил просмотр

предоставлены фактические случаи.»

Жаклин Брукс, ЧП

Флорида

«Документ Общие ошибки ADA в проектировании помещений очень полезен.

тест действительно требовал исследований в

документ но ответы были

всегда в наличии.»

Гарольд Катлер, ЧП

Массачусетс

«Это было эффективное использование моего времени. Спасибо за разнообразие выбора

в дорожной технике, который мне нужен

для выполнения требований

Сертификация PTOE.»

Джозеф Гилрой, ЧП

Иллинойс

«Очень удобный и доступный способ заработать CEU для выполнения моих требований в штате Делавэр.»

Ричард Роудс, ЧП

Мэриленд

«Узнал много нового о защитном заземлении. До сих пор все курсы, которые я проходил, были отличными.

Надеюсь увидеть больше 40%

курсы со скидкой.»

Кристина Николас, ЧП

Нью-Йорк

«Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду дополнительных

курсы. Процесс прост, и

намного эффективнее, чем

необходимость путешествовать.»

Деннис Мейер, ЧП

Айдахо

«Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для профессионалов

Инженеры для получения блоков PDH

в любое время.Очень удобно.»

Пол Абелла, ЧП

Аризона

«Пока все было отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня не так много

пора искать куда

получить мои кредиты от. »

Кристен Фаррелл, ЧП

Висконсин

«Это было очень информативно и поучительно.Простой для понимания с иллюстрациями

и графики; определенно получается

проще  впитать все

теорий.»

Виктор Окампо, инженер.

Альберта, Канада

«Хороший обзор принципов полупроводников. Мне понравилось проходить курс по адресу

.

мой собственный темп во время моего утра

метро

на работу.»

Клиффорд Гринблатт, ЧП

Мэриленд

«Просто найти интересные курсы, загрузить документы и получить

викторина. Я бы очень рекомендую

вы в любой ИП нуждающийся

Единицы СЕ. »

Марк Хардкасл, ЧП

Миссури

«Очень хороший выбор тем во многих областях техники.»

Рэндалл Дрейлинг, ЧП

Миссури

«Я заново узнал то, что забыл. Я также рад принести пользу финансово

от ваш рекламный адрес электронной почты который

сниженная цена

на 40%.»

Конрадо Касем, П.Е.

Теннесси

«Отличный курс по разумной цене. Буду пользоваться вашими услугами в будущем.»

Чарльз Флейшер, ЧП

Нью-Йорк

«Это был хороший тест, и я фактически проверил, что я прочитал профессиональную этику

Коды

и Нью-Мексико

правила. »

Брун Гильберт, П.Е.

Калифорния

«Мне очень понравились занятия. Они стоили времени и усилий.»

Дэвид Рейнольдс, ЧП

Канзас

«Очень доволен качеством тестовых документов. Будет использовать CEDengineerng

при необходимости

Сертификация

.»

Томас Каппеллин, П.Е.

Иллинойс

«У меня истек срок действия курса, но вы все равно выполнили обязательство и дали

мне то, за что я заплатил — много

с благодарностью!»

Джефф Ханслик, ЧП

Оклахома

«CEDengineering предлагает удобные, экономичные и актуальные курсы

для инженера.»

Майк Зайдл, П. Е.

Небраска

«Курс был по разумной цене, а материал был лаконичным и

хорошо организовано.»

Глен Шварц, ЧП

Нью-Джерси

«Вопросы соответствовали урокам, а материал урока

хороший справочный материал

для дизайна под дерево.»

Брайан Адамс, П.Е.

Миннесота

«Отлично, я смог получить полезную информацию с помощью простого телефонного звонка.»

Роберт Велнер, ЧП

Нью-Йорк

«У меня был большой опыт прохождения курса «Строительство прибрежных зон — Проектирование»

Корпус Курс и

очень рекомендую.»

Денис Солано, ЧП

Флорида

«Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики штата Нью-Джерси очень понравились

прекрасно приготовлено.»

Юджин Брекбилл, ЧП

Коннектикут

«Очень хороший опыт. Мне нравится возможность скачивать учебные материалы на

обзор где угодно и

когда угодно.»

Тим Чиддикс, ЧП

Колорадо

«Отлично! Поддерживайте широкий выбор тем на выбор.»

Уильям Бараттино, ЧП

Вирджиния

«Процесс прямой, никакой чепухи. Хороший опыт.»

Тайрон Бааш, П.Е.

Иллинойс

«Вопросы на экзамене были пробными и демонстрировали понимание

материала. Тщательный

и полный. »

Майкл Тобин, ЧП

Аризона

«Это мой второй курс, и мне понравилось то, что курс предложил мне, что

поможет в моей линии

работы.»

Рики Хефлин, ЧП

Оклахома

«Очень быстрая и простая навигация. Я определенно воспользуюсь этим сайтом снова.»

Анджела Уотсон, ЧП

Монтана

«Прост в исполнении. Нет путаницы при подходе к сдаче теста или записи сертификата.»

Кеннет Пейдж, П.Е.

Мэриленд

«Это был отличный источник информации о нагреве воды с помощью солнечной энергии. Информативный

и отличное освежение.»

Луан Мане, ЧП

Коннетикут

«Мне нравится подход к подписке и возможности читать материалы в автономном режиме, а затем

вернись, чтобы пройти тест. »

Алекс Млсна, П.Е.

Индиана

«Я оценил количество информации, предоставленной для класса. Я знаю

это вся информация, которую я могу

использование в реальных жизненных ситуациях.»

Натали Дерингер, ЧП

Южная Дакота

«Материалы обзора и образец теста были достаточно подробными, чтобы я мог

успешно завершено

курс.»

Ира Бродская, ЧП

Нью-Джерси

«Веб-сайт прост в использовании, вы можете скачать материал для изучения, а затем вернуться

и пройти тест. Очень

удобный а на моем

собственное расписание.»

Майкл Гладд, ЧП

Грузия

«Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет. »

Деннис Фундзак, ЧП

Огайо

«Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

Сертификат

. Спасибо за создание

процесс простой.»

Фред Шайбе, ЧП

Висконсин

«Положительный опыт.Быстро нашел подходящий мне курс и закончил

PDH за один час в

один час.»

Стив Торкилдсон, ЧП

Южная Каролина

«Мне понравилась возможность загрузки документов для ознакомления с содержанием

и пригодность до

имея платить за

материал .»

Ричард Ваймеленберг, ЧП

Мэриленд

«Это хорошее пособие по ЭЭ для инженеров, не являющихся электриками. »

Дуглас Стаффорд, ЧП

Техас

«Всегда есть место для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

процесс, которому требуется

улучшение.»

Томас Сталкап, ЧП

Арканзас

«Мне очень нравится удобство прохождения викторины онлайн и получения немедленного

Сертификат

.»

Марлен Делани, ЧП

Иллинойс

«Обучающие модули CEDengineering — очень удобный способ доступа к информации по

многие различные технические области внешние

по собственной специализации без

необходимость путешествовать.»

Гектор Герреро, ЧП

Грузия

Размер кабеля постоянного тока с использованием AS/NZS 3008; и ограничения —

В этой статье представлен обзор и примеры расчета размеров кабелей постоянного тока с использованием стандарта AS/NZS 3008. Выбор размеров кабелей является одной из наиболее важных инженерных проблем при проектировании фотоэлектрических систем. Это имеет серьезные последствия для общей стоимости, производительности и безопасности при проектировании фотоэлектрических систем. Правильный выбор кабеля также обеспечивает соответствие австралийским и международным стандартам.

В этой статье рассматривается выбор кабеля постоянного тока в соответствии со стандартом Австралии/Новой Зеландии AS/NZS 3008.1.1:2017 Кабели для переменного напряжения до 0,6/1 кВ включительно — типичные австралийские условия установки (далее именуемые «AS/NZS 3008»). »). На этот стандарт обычно ссылаются при проектировании фотоэлектрических систем, но он также имеет широкое применение в электротехнике.

AS/NZS 3008 будет обсуждаться в отношении выбора кабеля постоянного тока для фотоэлектрических систем. В этой статье объясняется интерпретация GSES таблиц с 5 по 15, таблиц с 22 по 29 и таблиц с 34 по 39 в AS/NZS 3008, а также отмечаются условия установки, при которых нельзя применять AS/NZS 3008, и где требуются альтернативные спецификации. Если все кажется немного сложным, пусть наши инженеры позаботятся о размерах кабеля для вас!

Что такое AS/NZS 3008?

AS/NZS 3008.1.1 — это стандарт Австралии/Новой Зеландии, определяющий электрические свойства (а именно, допустимую нагрузку) кабелей в типичных австралийских условиях и способах установки. Он применяется к системам переменного тока (AC) до 0,6/1,0 кВ включительно. Несмотря на название, включающее «переменное напряжение», AS/NZS 3008 также может применяться к установкам постоянного тока.

AS/NZS 3008 важен, потому что он позволяет нам выбирать размеры кабелей таким образом, чтобы свести к минимуму стоимость системы, при этом удовлетворяя следующим требованиям к цепи:

• Допустимая токовая нагрузка (ССС). Также известный как ток, это максимальный непрерывный ток, который проводник может нести в условиях установки без превышения его номинальной температуры. Для всех установок требуется соответствующий CCC, в противном случае может возникнуть повреждение кабеля и проблемы с безопасностью.
• Падение напряжения (В _d ). Падение напряжения — это падение напряжения на трассе кабеля из-за внутреннего сопротивления кабеля. Падения напряжения нежелательны, поскольку генерируемая энергия теряется в виде тепла. Следовательно, при выборе фотоэлектрических кабелей необходимо учитывать падение напряжения, чтобы избежать ухудшения характеристик.
• Предел температуры короткого замыкания. Это температура, которую кабели могут адекватно выдерживать при воздействии их максимального ожидаемого тока короткого замыкания.AS/NZS 5033:2014 устанавливает расчет предполагаемых токов короткого замыкания в фотоэлектрических системах. Поскольку фотоэлектрические системы являются источником с ограниченным током, это не является ограничивающим фактором при выборе кабеля постоянного тока.

Таблицы снижения номинальных характеристик в AS/NZS 3008

В последующих разделах этой статьи используются следующие таблицы снижения номинальных характеристик из AS/NZS 3008:

• Таблица 22. Коэффициенты снижения номинальных характеристик для групповых цепей – в воздухе или в монтажных шкафах.
• Таблица 23. Коэффициенты снижения номинальных характеристик цепей – одножильных – в лотках, стойках, скобах или других опорах в воздухе.
• Таблица 24. Коэффициенты снижения номинальных характеристик для многожильных цепей в лотках, стойках, планках или других опорах в воздухе.
• Таблица 25(1) и Таблица 25(2). Коэффициенты снижения номинальных характеристик для групп цепей – непосредственно закопанных в землю.
• Таблица 26(1) и Таблица 26(2). Коэффициенты снижения номинальных характеристик для групп цепей – в подземных электроустановках.
• Таблица 27(1). Номинальные факторы – кабели в воздухе или в нагретых бетонных плитах.
• Таблица 27(2). Номинальные факторы – кабели, проложенные непосредственно в земле или в подземных кабельных ограждениях.
• Таблицы 28(1) и 28(2). Рейтинговые факторы – глубина укладки.
• Таблица 29. Удельное тепловое сопротивление грунта.

Таблицы 22-26 можно условно рассматривать как коэффициенты снижения номинальных характеристик, обусловленные методами монтажа, а Таблицы 27-29 можно условно рассматривать как рейтинговые факторы, учитывающие воздействие окружающей среды, которому подвергаются кабели.

 Размер кабеля с использованием AS/NZS 3008

Следующий метод можно использовать для определения размеров кабелей в соответствии со стандартом AS/NZS 3008. Для ясности включен рабочий пример, как подробно показано на рис. 1 ниже. В этом примере типичный комбайн питается от 16 рядов модулей по 18 x 380 Вт. Каждая цепочка защищена предохранителем на 16 А (размер соответствует AS/NZS 5033, пункты 3.3.4 и 3.3.5), а кабель массива не имеет предохранителя. Для целей этого примера система будет иметь следующие ограничения:

• Ток короткого замыкания модуля I _sc :  10. 05a
• Модуль MPP напряжение V _MP : 40.03V

40.03V

• Модуль MPP Ток I _MP : 9.50A
• Модуль выводит: 4 мм², 1,2 м Long
• Рейтинг модулей серии: 20A
• Предохранитель выбранной цепочки: 16A
• Кабельная трасса (предполагается для всех цепочек): 40 м в корпусе проводки (т.е. закрытая, касающаяся)
• Кабельная трасса массива: 120 м в подземном корпусе.глубина покрытия 6 м
• Максимальная температура окружающего воздуха:  50°C
• Максимальная температура окружающего воздуха:  35°C
• Удельное тепловое сопротивление грунта:  1,5°C.м/Вт

4

4

4

Рис. 1. Начальная конфигурация системы

Кабельные гирлянды и массивы сначала будут рассчитываться по их допустимой нагрузке по току с учетом соответствующих факторов снижения номинальных характеристик. Затем, после первоначального определения размера кабелей в виде струны и массива, будет рассчитано наихудшее падение напряжения в системе, чтобы определить, нужно ли увеличивать сечение каких-либо кабелей.Поскольку используется типовое оборудование, ограничения по размеру кабеля на входных клеммах инвертора, изоляторах или другом оборудовании учитываться не будут.

Струнный контур

Калибровка струнных кабелей часто является первым шагом в процессе выбора кабеля. В большинстве случаев CCC обычных фотоэлектрических кабелей (от 4 мм² до 16 мм²) значительно превышает их номинальный рабочий ток. В крайних случаях коэффициенты снижения номинальных характеристик, указанные в таблицах 22-26, могут не применяться, как в соответствии с разделом 3.5.2.2 (d) AS/NZS 3008, таблицы 22-26 не применяются для цепей, работающих при менее чем 35% их допустимой нагрузки по току.

Несмотря на то, что снижение номинальных характеристик из-за воздействия окружающей среды в таблицах 27-29 может снизить допустимую токовую нагрузку кабеля, этого часто недостаточно, чтобы увеличить нагрузку кабеля выше порогового значения 35 %. Вместо этого основным фактором, влияющим на размер струны, часто будет падение напряжения.

В данном примере присутствует защита от перегрузки по току цепочки, поэтому цепи цепи должны быть рассчитаны на поддержание рабочего тока, по крайней мере, номинала предохранителя цепочки (т.е. 16А). Это соответствует AS/NZS 5033:2014, таблица 4.2.

В этом примере для целей выбора кабеля с использованием AS/NZS 3008 выбраны двухжильные кабели PV (т. е. два одножильных) сечением 6 мм². для фотоэлектрических кабелей определен температурный предел. Ссылаясь на Таблицу 5 стандарта AS/NZS 3008, мы видим, что CCC двух одножильных гибких кабелей сечением 6 мм² составляет 46 А (в соприкасающейся конфигурации).

Затем проверяются таблицы с 22 по 26 для расчета температурного ухудшения характеристик в зависимости от условий прокладки кабеля. Из них таблица 22 является наиболее применимой — в частности, мы смотрим на строку 2 «Сгруппированные на поверхности или закрытые». Поскольку у нас есть 16 струнных цепей, мы предполагаем, что все они будут содержаться в одном корпусе проводки. В результате коэффициент снижения номинальных характеристик из этой таблицы составляет 0,41.

Затем мы сверяемся с таблицами 27–29 и применяем соответствующие коэффициенты снижения номинальных характеристик из-за воздействия окружающей среды на струнные кабели.Из них только Таблица 27(1) применима к нашим струнным кабелям, проложенным над землей. Отсюда мы находим, что коэффициент снижения номинальных характеристик наших струн в зависимости от температуры окружающего воздуха составляет 0,88 (температура окружающей среды 50°C для кабелей, рассчитанных на 90°C). Умножая это на ранее рассчитанное снижение, мы находим общее снижение 0,3608. Умножая наш исходный CCC на это значение, мы получаем окончательный CCC со сниженным номиналом 16,597 А, что немного выше номинала предохранителя.

Это разумный результат, и поэтому мы изначально принимаем двойные кабели сечением 6 мм² для наших струн.

Схема массива

Определение размеров кабелей массива, как правило, является более сложным процессом, поскольку они часто предназначены для передачи токов, намного близких к их номинальным значениям. В этом примере в цепи массива нет защиты от перегрузки по току, поэтому в соответствии с таблицей 4.2 стандарта AS/NZS 5033:2014 цепь должна быть рассчитана так, чтобы в 1,25 раза превышать максимальный ток короткого замыкания на проводниках.

Как и раньше, мы начинаем с расчета расчетного тока для цепи массива. Здесь это просто 16-кратный ток короткого замыкания, умноженный на 1.25 согласно AS/NZS 5033:2014, таблица 4.2, т. е. 201A.

Прежде чем выбрать кабель на основе CCC, мы сначала вычисляем совокупный коэффициент снижения номинальных характеристик наших цепей массива, а затем соответствующим образом определяем размер наших кабелей. В соответствии с пунктом 2.3 это делается путем взятия соответствующего коэффициента снижения номинальных характеристик из таблиц 22–26 и умножения его на любые соответствующие коэффициенты снижения номинальных характеристик из таблиц 27–29.

В этом случае схема массива устанавливается под землей в кабелепроводе, поэтому наиболее подходящим условием будет «сгруппировано на поверхности или в закрытом » согласно Таблице 22.Поскольку в кабелепроводе имеется только одна цепь, в Таблице 22 приведен коэффициент снижения номинальных характеристик, равный 1,00, что означает, что к ССС фактически не применяется снижение номинальных характеристик. Затем мы просматриваем Таблицы 27-29 и записываем любые применимые снижения номинальных характеристик, которые позже умножаем на совокупный коэффициент снижения номинальных характеристик.

• Таблица 27(2) определяет снижение номинальных характеристик в зависимости от температуры окружающей среды. Для проводника с номиналом 90° и температурой грунта 35°C (в худшем случае) в таблице указано снижение номинальных характеристик на 0,93.
• Таблица 28(2) Снижение номинальных характеристик в зависимости от глубины прокладки для кабелей в подземных электроустановках. Для одножильных кабелей, проложенных на глубине 0,6 м, в таблице указано снижение номинальных характеристик на 0,98.
• Таблица 29 снижение номинальных характеристик в зависимости от удельного теплового сопротивления грунта (т. е. насколько эффективно тепло может рассеиваться через грунт). Для двух одножильных кабелей в монтажной оболочке с удельным тепловым сопротивлением 1,5 °C·м/Вт в таблице указано снижение номинальных характеристик на 0,94.

Теперь, когда у нас есть все соответствующие коэффициенты снижения номинальных характеристик, мы можем перемножить их вместе, чтобы найти общее снижение номинальных характеристик в цепи массива – получается примерно 0.857. Затем мы можем разделить расчетный ток массива (201 А) на комбинированный коэффициент снижения, чтобы получить минимальный CCC для нашей схемы массива, который становится равным 234,5 А.

Наконец, мы обращаемся к таблицам 5-14, чтобы найти подходящий кабель, соответствующий этому CCC. Таблица 5, описывающая два одножильных кабеля (с изоляцией X-90), дает CCC 276 A для гибких кабелей сечением 95 мм² (проложенных с одной цепью в подземном монтажном шкафу). Поэтому для нашего массива изначально выбираем кабели сечением 95мм².

Падение напряжения

Теперь, когда у нас есть исходные кабели для цепочек и массивов, нам нужно проверить, что падение напряжения (V _d ) для нашей системы является приемлемым.В соответствии с пунктом 2.1.10 (c) AS/NZS 5033:2014, падение напряжения в фотоэлектрической цепи не должно превышать 3 % от максимального напряжения точки питания массива в условиях STC (V _mp ).

Следующее уравнение адаптировано из раздела 4.3 AS/NZS 3008 и может использоваться для расчета падения напряжения (в процентах) в цепях постоянного тока:

Использование I _sc в этих расчетах преднамеренно консервативно по сравнению с методом, используемым в большей части отрасли. I _sc используется вместо I _mp(STC) для учета ежедневных изменений V _mp и используется для гарантии того, что падение напряжения будет в допустимых пределах в худшем случае.

Ссылаясь на таблицы с 34 по 39 (в частности, на таблицу 37), мы можем взять значения R _c для наших кабелей и рассчитать V _d для каждого из них. Значения R _c составляют: 6,31 Ом/км для проводов модуля 4 мм², 4,21 Ом/км для многожильных кабелей 6 мм² и 0,264 Ом/км для кабелей массива 95 мм². Затем мы можем подставить их в приведенную выше формулу, чтобы вычислить V _d для каждого проводника. Они составляют 0,38 % для проводов модуля 4 мм², 0,47 % для цепных кабелей 6 мм² и 1,414 % для кабелей массива 95 мм².Суммируя эти значения, мы находим, что общее V _d для всех последовательно соединенных проводников составляет 2,264%, что ниже предела нашей системы.

Окончательная конфигурация системы будет выглядеть так:

Рис. 2: Окончательная конфигурация системы

Область применения и ограничения AS/NZS 3008

Как уже было показано, AS/NZS 3008 — превосходный инструмент для расчета и выбора кабеля. Многочисленные таблицы, включенные в AS/NZS 3008, охватывают широкий спектр условий установки, и для многих систем AS/NZS 3008 может применяться быстро и легко.Тем не менее, он имеет несколько ограничений при применении к фотоэлектрическим массивам, особенно в масштабе коммунальных услуг, о которых важно помнить. Эти ограничения включают следующее:

1. Факторы снижения номинальных характеристик. При рассмотрении факторов снижения номинальных характеристик в таблицах с 23 по 26 не описываются системы с большим количеством (> 20) проводников, т.е. фотоэлектрические системы коммунального масштаба.
2. Траншеи многоярусные. При проектировании подземных кабельных систем AS/NZS 3008 не описывает снижение номинальных характеристик для многоярусных траншей (в соответствии с пунктом 1.3(с)).
3. Системные напряжения. AS/NZS 3008 не описывает кабели с номинальным напряжением выше 0,6/1 кВ.
4. Температура внутри оборудования. AS/NZS 3008 напрямую не рассматривает влияние повышения температуры внутри корпусов или распределительных щитов или на клеммах оборудования в результате конструкции кабеля. Следовательно, необходимо уделить дополнительное внимание конструкции распределительного щита и изолятора постоянного тока или объединительной коробки, включая устройства внутри этих корпусов и их применимые тепловые пределы.
5. Циклическая/прерывистая нагрузка. AS/NZS 3008 допускает различную нагрузку на различные кабели (в соответствии с пунктом 3.5.6), но не описывает метод применения кабелей с циклической или прерывистой нагрузкой.
6. Удельное тепловое сопротивление. AS/NZS 3008 предполагает, что эффективное тепловое сопротивление грунта для подземных кабелей постоянно на всех глубинах. Это не всегда можно предположить в реальных жизненных ситуациях.

Размер кабеля вне AS/NZS 3008

Существует несколько методов, которые можно использовать для решения вышеупомянутых проблем. Этот список не является исчерпывающим, но описывает стандартные для отрасли подходы:

• Программное обеспечение для теплового моделирования. Программное обеспечение для термического анализа можно использовать для моделирования тепловых характеристик кабеля в определенных условиях эксплуатации. Эти программы моделирования могут имитировать более высокий уровень сложности и точности, чем AS/NZS 3008, и позволяют напрямую учитывать многие ограничения AS/NZS 3008.
• Отчет ERA 69-30 Действующие стандарты для распределительных кабелей . В этом отчете, в частности, в частях III и V, содержится информация по нескольким областям, не охватываемым AS/NZS 3008, в частности, групповые рейтинговые коэффициенты для подземных кабелей, проложенных ярусами.
• Международные стандарты В соответствии с пунктом 1.3 AS/NZS 3008 CCC также могут быть определены с использованием IEC 60287 в сочетании с IEC 60364-5-52.

Выводы по выбору кабеля по AS/NZS 3008

Размер кабеля

с AS/NZS 3008 является важным навыком при проектировании фотоэлектрических систем в Австралии.Он охватывает широкий спектр условий установки и позволяет разработчикам систем выбирать размеры кабелей с относительной эффективностью. Однако у него также есть несколько ограничений, которые необходимо понимать при проектировании, чтобы гарантировать, что система соответствует австралийским нормам и стандартам, а конструкция обеспечивает безопасный и эффективный выбор кабелей. GSES рекомендует проконсультироваться с поставщиками и производителями кабелей относительно того, как применять пункт 1.3 AS/NZS 3008, особенно в отношении использования альтернативных стандартов и отчетов для определения размера и снижения номинальных характеристик кабелей.

Если вы не уверены в размерах кабелей, пусть GSES сделает всю тяжелую работу. Мы можем провести подробный анализ размеров кабеля и снижения номинальных характеристик в соответствии с вашими потребностями. Свяжитесь с нашей командой дизайнеров по адресу design@gses.com.au или нажмите кнопку ниже.

::: SKM Power*Tools ::: ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДЛЯ ЭЛЕКТРОТЕХНИКИ

.

	Кривые повреждения оборудования Проводники
	Информация, представленная в данном руководстве по применению, предназначена для просмотра, утверждения, интерпретации и применения только зарегистрированным профессиональным инженером.SKM отказывается от какой-либо ответственности и обязательств, возникающих в результате использования и интерпретации этой информации. Воспроизведение этого материала разрешено при условии надлежащего указания SKM Systems Analysis Inc. (TCC) для защиты оборудования от перегрузки по току. Сила тока Номинальная непрерывная допустимая нагрузка по току проводника при указанной температуре окружающей среды, допустимом повышении температуры, геометрии и установке. Для неизолированных воздушных проводов типична температура окружающего воздуха 40°C. Для подземных изолированных силовых кабелей типична температура окружающей среды 20°C. Затем даются поправочные коэффициенты температуры, чтобы скорректировать базовую мощность для других уровней температуры окружающей среды. Если кабель постоянно подвергается нагрузке выше номинальной нагрузки, расчетные пределы температуры изоляции будут превышены.Это приведет к потере срока службы изоляции, а не к мгновенному выходу из строя. Если неизолированный провод воздушной линии постоянно подвергается нагрузке выше номинальной нагрузки, механическая прочность проводника снижается. Это приведет к потере механической жизни, а не к мгновенному выходу из строя. В таблице 1 приведены типичные допустимые пределы температуры проводника при коротком замыкании, аварийной перегрузке и нормальных условиях эксплуатации.
	Таблица 1 Типовые пределы рабочей температуры проводника
	Тип Изоляция Напряжение Короткое замыкание Аварийный Обычный 0.01 < t < 10 сек. 10 сек. < t < ~1-6 часов т > ~1-6 часов Алюминий или медь ТВ 600 В 150ºC 85ºC 60ºC Алюминий или медь THWN 600 В 150ºC 90°С 75°С Алюминий или медь THWN 600 В 150ºC 105ºC 90°С Алюминий или медь XLP 5-15кВ 250ºC 130ºC 90°С Алюминий или медь ЭПР 5-15кВ 250ºC 130ºC 90°С ААС Воздух Все 340ºC 150ºC 100ºC ACSR Воздух Все 645°С 150ºC 100ºC
	Контрольная точка емкости находится в верхней декаде TCC на 1000 секундах. Кривая предела аварийной перегрузки Рабочий предел перегрузки по току проводника, превышение которого сократит срок службы изоляции кабеля или сократит механический срок службы неизолированного провода воздушной линии сверх допустимого проектного предела потери срока службы. Предельные характеристики кабеля основаны на тепловой инерции проводника, изоляции и окружающего материала. В результате стабилизация температуры кабеля после изменения тока нагрузки может занять от 1 до 6 часов.Следовательно, в этих аварийных условиях эксплуатации могут поддерживаться токи, значительно превышающие номинальную мощность. В таблицах 2 и 3 приведены коэффициенты и допустимая перегрузка в процентах для различных установок.
	Таблица 2 Коэффициенты кабеля K
	Размер кабеля К Факторы Воздух UG Воздуховод Прямое захоронение Без кабелепровода Канал <#2 AWG 0. 33 0,67 1,00 1,25 #2 — 4/0 AWG 1,00 1,50 2,50 3,00 > 4/0 AWG 1,50 2,50 4,00 6,00
	Таблица 3 Ток аварийной перегрузки при температуре окружающей среды 40°C
	Время Перегрузка в процентах Секунды К=0. 5 К=1 К=1,5 К=2,5 К=4 К=6   ЭПР-XLP TN = 90°C ТЕ = 130°С 10 1136 1602 1963 2533 3200 3916 100 374 518 629 807 1018 1244 1000 160 195 226 277 339 407 10000 126 128 132 140 152 168 18000 126 127 128 131 137 147   ТХХ TN = 90°C ТЕ = 105°С 10 725 1020 1248 1610 2033 2487 100 250 338 407 518 651 794 1000 127 146 163 192 229 270 10000 111 112 114 118 124 131 18000 111 111 112 113 116 121   THW TN = 75°C ТЕ = 95°С 10 987 1390 1703 2197 2275 3396 100 329 452 548 702 884 1080 1000 148 117 202 245 298 357 10000 121 123 125 132 142 154 18000 121 121 122 125 130 137
	Аналогичные методы существуют для определения предельной кривой для неизолированных воздушных проводов, но не рассматриваются в данном руководстве. Кривые аварийной перегрузки обычно не отображаются на TCC. Однако, когда они показаны, они нанесены на верхние 2 декады TCC. Кривая повреждения от короткого замыкания Кривая, описывающая рабочий предел тока короткого замыкания проводника, превышение которого приведет к повреждению изоляции проводника. Кривая рассчитывается в предположении, что все тепло поглощается металлом проводника, а тепло от проводника к изоляции не передается. Для медных и алюминиевых кабелей даны отдельные уравнения.Оба уравнения связывают повышение температуры проводника с размером проводника, величиной тока короткого замыкания и продолжительностью короткого замыкания. Изолированные медные жилы t = 0,0297 log10 [(T2+234) / (T1+234)] (A/I)2 (1) Изолированные алюминиевые жилы t = 0,0125 log10 [(T2+228) / ( T1+228)] (A/I)2 (2) Для неизолированных проводников предельная температура повреждения при коротком замыкании намного выше, чем указанная для изолированных проводников. В этом случае кривая описывает рабочий предел тока короткого замыкания проводника, при котором достигается максимально допустимая потеря механической прочности проводника. Следовательно, при превышении этого предела проводник будет поврежден. Для неизолированных многожильных алюминиевых проводников верхний предел температуры составляет 340ºC (на 300º больше, чем при температуре окружающей среды 40ºC). Для неизолированных многожильных проводов ACSR верхний предел температуры составляет 645ºC (605º превышает температуру окружающей среды 40ºC). Неизолированные многопроволочные алюминиевые проводники t = (0.0671A/I)2 (3) Многожильные неизолированные проводники ACSR t = (0,0862A/I)2 (4) где: A = площадь проводника – круглые милы I = ток короткого замыкания – среднеквадратичное значение ампер t = время короткого замыкания – от 0,01 до 10 секунд T1 = предел номинальной рабочей температуры изоляции T2 = номинальный максимальный предел температуры короткого замыкания изоляции Пример 1 Нанесите отметки проводников для медных кабелей 3-1/C, 500kCM, THWN, установленных в металлическом кабелепроводе в распределительной системе 480 В. Solution FLA из таблицы NEC 310.16 составляет 380 A Точки аварийной перегрузки, рассчитанные по таблицам 2 и 3
	Время (сек.) Текущий (%) Ток (А) 10 2197 8 348 100 702 2 667 1000 245 931 10000 132 501 18000 125 475
	Очки повреждения, рассчитанные из (1) с использованием: A = 500 000 см t = время короткого замыкания – 0. от 01 до 10 секунд T1 = 75°C (таблица 1) T2 = 150°C (таблица 1)
	Время (сек.) Текущий (%) 10.00 8 371 0,01 264 711
	Результаты представлены на рисунке 1.
	Рис. 1 500MCM, CU, 600 В, кривая повреждения проводника THWN
	Пример 2 Нанесите ориентиры проводников для проводников ACSR 336,4 тыс. см, установленных в воздушной распределительной системе 138 кВ. Решение FLA из Справочника по передаче и распределению электроэнергии: 530A Точки повреждения, рассчитанные из (4) с использованием: A = 336 400 см3 t = время короткого замыкания – 0.от 01 до 10 секунд
	Время (сек.) Текущий (%) 10.00 9 170 0,01 289 977
	Результаты представлены на рис. 2.
	Рис. 2 336,4kCM, кривая повреждения проводника ACSR
	Ссылки Прочие руководства по применению, предлагаемые SKM Systems Analysis на сайте www.skm.com
	• Справочник по алюминиевым электрическим проводникам, The Aluminium Association Inc., Вашингтон, округ Колумбия, 3-е издание, 1989 г. • Справочник по передаче и распределению электроэнергии, компания ABB Power T&D, Роли, Северная Каролина, 1997.
	Последняя версия:
	• IEEE Std 242, Рекомендуемая практика IEEE по защите и координации промышленных и коммерческих энергосистем (справочная книга IEEE)
	назад к Руководства по применению

Прямой провод | Таблица допустимой нагрузки сварочного кабеля

ВЫБОР ПРАВИЛЬНОГО СВАРОЧНОГО КАБЕЛЯ

Таблица допустимой нагрузки сварочного кабеля

Direct Wire призвана помочь профессионалам в области сварки выбрать нужный калибр и длину кабеля. Эта информация предназначена только для справки, и пользователям настоятельно рекомендуется проконсультироваться с лицензированным инженером-электриком по поводу конкретного применения сварки.

При сварке использование надлежащего сечения кабеля имеет решающее значение для обеспечения высокого качества сварных швов и защиты пользователя и его сварочного оборудования. Спецификации, которые следует учитывать при выборе сварочного кабеля, включают:

ТОК ТОКА: Допустимая нагрузка сварочного кабеля (также известная как допустимая нагрузка по току или номинальный ток) относится к максимальной величине тока (в амперах), которую проводник кабеля может непрерывно и безопасно пропускать без превышения номинальной рабочей температуры.

ДЛИНА: Сварочные кабели должны быть достаточно длинными, чтобы пользователь имел достаточную длину для доступа ко всем рабочим зонам, не создавая при этом опасности. Важно помнить, что (1) номинальные токи уменьшаются по мере увеличения длины из-за дополнительного сопротивления, и (2) сварочный кабель должен быть раздвинут, чтобы обеспечить рассеивание тепла во время использования.

РАЗМЕР МАНИПУЛЯТОРА: Крайне важно выбрать правильный размер калибра для данного сварочного применения. Более длинный и тонкий сварочный кабель будет нести меньшую нагрузку.Если требуется более длинный кабель, пользователь должен рассмотреть более толстые калибры. Неправильный размер манометра не будет пропускать ожидаемый ток, что может привести к чрезмерному поглощению тепла (опасность плавления и возгорания), выходу из строя и повреждению оборудования.

КОНСТРУКЦИЯ: В конструкции сварочного кабеля используется многожильный одножильный проводник, изолированный (или защищенный оболочкой) одним слоем термореактивного этилен-пропиленового каучука (EPDM) или неопренового термореактивного материала с диапазоном рабочих температур от -50°C (-58°F) до 105°C (221 °F). Превосходная гибкость, долговечность и сопротивление также имеют жизненно важное значение для способности сварочного кабеля работать в различных сложных условиях и средах.

СТАНДАРТЫ И СЕРТИФИКАТЫ: Сварщики должны следить за ключевыми отраслевыми стандартами и утверждениями, гарантируя качество и производительность, защищая от некачественного производства. Для сварочного кабеля они могут включать SAE J1127 (аккумулятор), NFPA 70/NEC, статья 630, UL 558 и 583 (и другие), а также CA Prop 65.

Сварочные кабели премиум-класса Flex-A-Prene® и Ultra-Flex®

Direct Wire соответствуют или превосходят стандарт SAE J1127, который требует минимального количества меди на калибр (т.е., гарантированное содержание меди), соответствующие размеры для конкретных применений и испытания механических и эксплуатационных характеристик.

ГИБКОСТЬ: Тонкая медная проволока и высококачественная внешняя изоляция/оболочка обеспечивают повышенную гибкость сварочного кабеля, более плавное протягивание по различным поверхностям и легкость перемещения на рабочей площадке.

ЦВЕТ И МАРКИРОВКА: Цветной сварочный кабель и индивидуальная маркировка могут использоваться для различных целей, включая право собственности и идентификацию, маркировку точного метража (или последовательную), отраслевые стандарты и разрешения, физические и механические характеристики, брендинг и многое другое.

РЕКОМЕНДУЕМАЯ НАПРЯЖЕННОСТЬ ДЛЯ СВАРОЧНОГО КАБЕЛЯ

ПРИМЕЧАНИЕ 1: Только для справки. Из-за переменных в сварочных приложениях пользователю рекомендуется проконсультироваться с инженером-электриком для конкретного сварочного применения.
ПРИМЕЧАНИЕ 2. Расстояние от источника питания (на провод).

Скачать / распечатать диаграмму мощности

Выберите правильный размер провода для вашего приложения

При установке источника питания с программируемым питанием AMETEK вы должны правильно выбрать размер проводов, которые вы используете для подключения входного питания переменного тока к источнику питания и выхода переменного или постоянного тока к нагрузке.Выбор провода правильного сечения обеспечит эффективную и надежную работу вашего источника питания.

Приведенные ниже таблицы помогут вам определить подходящий размер провода как для входных, так и для выходных соединений. В Таблице 1 приведены минимальные рекомендуемые сечения проводов для медных проводов, работающих при максимальной температуре окружающей среды 30°C. Данные в этой таблице взяты из Национального электротехнического кодекса и предназначены только для справки. Местные нормы могут предъявлять различные требования, поэтому обязательно ознакомьтесь с ними перед окончательной установкой.Чтобы справиться с более высокими токами, провода можно соединить параллельно; обратитесь к Национальным электротехническим правилам и правилам.

Таблица 1.

Есть две основные причины выбора провода правильного размера для нагрузки. Первая причина заключается в обеспечении того, чтобы кабель мог безопасно выдерживать максимальный ток нагрузки без перегрева, который может представлять опасность возгорания или вызывать ухудшение изоляции. Вторая причина заключается в том, чтобы свести к минимуму падение напряжения ИК-излучения на кабеле. Оба эти явления оказывают прямое влияние на качество электроэнергии, подаваемой к источнику питания и от него, а также к соответствующим нагрузкам.

Если температура окружающей среды установки превышает 30°C, рассмотрите возможность использования провода большего сечения, чем показано в Таблице 1. Способность провода проводить ток, также называемая его допустимой нагрузкой, уменьшается по мере повышения температуры окружающей среды. Таким образом, используйте короткие кабели с проводом большего сечения, чем показано в Таблице 1. И, если силовые кабели должны быть связаны с другими кабелями, вам, возможно, придется еще больше снизить номинальные характеристики, так как рабочая температура внутри пучка может быть выше, чем температура окружающей среды. температура.

Также соблюдайте осторожность при использовании опубликованных кодов подключения коммерческих сетей. Эти нормы предназначены для внутренней электропроводки домов и зданий, и, хотя они учитывают факторы безопасности, такие как потери в проводке, нагрев, пробой изоляции и старение, они допускают падение напряжения на 5%. Такое высокое падение напряжения может быть неприемлемо для вашего приложения.

В высокопроизводительных приложениях, где нагрузка потребляет большие пусковые или переходные токи, обязательно учитывайте пиковые токи, которые могут выдерживать кабели. Эти пиковые токи могут в пять раз превышать действующие значения тока. Недооцененный калибр провода увеличивает потери, которые изменяют пусковые характеристики приложения и, следовательно, ожидаемую производительность.

Таблица 2 показывает силу тока, сопротивление на 100 футов и падение напряжения на 100 футов при номинальном токе и температуре окружающей среды 20°C. Медный провод имеет температурный коэффициент α = 0,00393 Ом/°C при t1 = 20°C, так что при повышенной температуре t2 сопротивление будет R2 = R1 (1 + α (t2 — t1)).

Таблица 2.

Выходные силовые кабели должны быть достаточно большими, чтобы падение напряжения в линии (сумма падений напряжения на обоих выходных проводах) между источником питания и нагрузкой не превышало возможности дистанционного измерения источника питания. Рассчитайте падение напряжения по следующей формуле: Падение напряжения = 2 × расстояние в футах × сопротивление кабеля на фут × ток.

Для получения дополнительной информации о правильном калибре провода для вашего применения обращайтесь в компанию AMETEK Programmable Power.